導航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 建筑安全論文>>正文

軟土地基雙排鋼板樁圍堰穩(wěn)定性分析及應用

文檔作者：徐順平，戴小松，張安政，謝學彬，嚴浩明文檔來源：中建三局投資發(fā)展有限公司		點擊數(shù)：	更新時間： 2025年12月15日
下載地址：點擊這里	文件大小： 1.62 MB 共5頁	文檔格式： PDF	下載點數(shù)： 1 點（VIP免費）

全屏查看

內(nèi)容預覽 [文件共5頁]

本文件共5頁，如需編輯使用，請下載。

注：預覽效果可能會出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大小：1.62 MB 共5頁文件格式：PDF 下載點數(shù)：1 點（VIP會員免費）

下一篇：人民日報社報刊綜合業(yè)務樓風管嚴密性控制…

上一篇：軟土地基下不同埋深深基坑分期施工技術(shù)

文本預覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

2017年1月上
第46卷第1期
施工技術(shù)
CONSTRUCTl0N TECHNOLOGY 13
軟土地基雙排鋼板樁圍堰穩(wěn)定性分析及應用
徐順平，戴小松，張安政，謝學彬，嚴浩明
(中建三局投資發(fā)展有限公司，湖北武漢430076)
[摘要]雙排鋼板樁圍堰由于結(jié)構(gòu)不設內(nèi)支撐，在軟土地基中變形量大，易發(fā)生傾覆。基于東湖通道圍堰工程實
例，對雙排鋼板樁圍堰“前短后長”和“前長后短”兩種結(jié)構(gòu)形式變形特性分析和探討，分析軟土地基雙排鋼板樁圍
堰在5種不同抽水速率工況下變形及受力情況。結(jié)果表明，圍堰在抽水階段，“前長后短”結(jié)構(gòu)形式位移變形小于
“前短后長”。結(jié)合監(jiān)測數(shù)據(jù)及專家意見．提出0．2m／d抽水速率指標以及三級變形監(jiān)測預警控制值，確保圍堰
安全。
[關(guān)鍵詞]地基；軟土；鋼板樁圍堰；穩(wěn)定性；變形；監(jiān)測
[中圖分類號]TU443 [文獻標識碼]A [文章編號]1002—8498(2017)0l一0013-05
Analysis and Application of Double Row Steel Sheet Pile
Cofferdam Stability on Soft Soil Foundation
Xu Shunping，Dai Xiaosong，Zhang Anzheng，Xie Xuebin，Yan Haoming
(Investment&amp;amp;Development Corporation of CCTEB，IVuhan，Hubei 430076，China)
Abstract：Because of the double row steel sheet pile structure without support，it is summarized as large
deformation in soft soil foundation and easy to overturn．Based ON Eastlake THnnel cofferdam engineering，
this paper discussed two kinds of structure type deformation characteristics as‘short after long’and
‘long after short’of the double row steel sheet pile cofferdam．Using elastic plastic constitutive model，
the authors make analysis on soft soil foundation of double rOW steel sheet pile cofferdam in five different
pumping rate under the condition of deformation and stress．The results show that cofferdam in the
pumping stage，‘before long short’structure type displacement deformation is smaller than the‘long and
short in front’．Combined with the monitoring data and expert opinion，the 0．2m／d pumping rate index
and the three stage deformation monitoring and early warning control are proposed to ensure the safety of
the COfferdam．
Key words：foundations；soft soil；steel sheet pile cofferdam；stability；deformation；monitoring；risk
0 引言
目前國內(nèi)常見的大型圍堰結(jié)構(gòu)形式一般有土
石圍堰和鋼板樁圍堰兩大類型。其中土石圍堰施
工占用水域面積較大，同時大量的土方施工對生態(tài)
環(huán)境造成破壞性的影響，且施工周期較長，因此大
多采用鋼板樁圍堰設計。根據(jù)查閱文獻和規(guī)范可
知，對于雙排鋼板樁圍堰計算方法有2種：①視內(nèi)外
板樁為嵌固于基坑面以下0．5～1．Om處的懸臂梁，
按內(nèi)外板樁頂端拉桿處位移相等的條件，計算拉桿
拉力和板樁最大彎矩；②視內(nèi)外板樁分別為各自獨
立的單排板樁，按單排板樁計算拉桿拉力和板樁最
[作者簡介]徐順平，工程師，E—mail：407092454@qq．corn
[收稿日期]2015—12-07；[修訂13期]2016-11—12
大彎矩。《格形鋼板樁碼頭設計與施工規(guī)程》JTJ
293—98中對板樁計算也提出要求，對于板樁碼頭
前墻的踢腳穩(wěn)定性、板樁碼頭整體穩(wěn)定性、樁的承
載力和構(gòu)件強度等，應按承載力極限狀態(tài)設計。但
是對于軟弱地基中雙排鋼板樁圍堰結(jié)構(gòu)形式并未
提出相關(guān)說明，均視為兩側(cè)等長考慮。現(xiàn)有研究對
于軟弱地基雙排鋼板樁圍堰外排鋼板樁的變形規(guī)
律與內(nèi)排鋼板樁變形規(guī)律基本一致。外排及拐角
處的鋼板樁接頭存在較大的轉(zhuǎn)動，而其他位置轉(zhuǎn)動
很小。常用的計算方法有地基梁法、比例系數(shù)法、
等效抗彎剛度法、有限元法，其中有限元可考慮空
間效應、適用性強。對于雙排鋼板圍堰的整體穩(wěn)
定、水平抗滑穩(wěn)定及抗傾覆穩(wěn)定計算、圍堰變形及
萬方數(shù)據(jù)
14 施工技術(shù)第46卷
鋼板樁內(nèi)力和圍堰滲流均有相關(guān)的研究，但是對雙
排樁支護結(jié)構(gòu)雙排樁樁．土共同、樁距、排距等對支
護結(jié)構(gòu)的影響并無相關(guān)研究。同時，由于鋼板樁圍
堰屬于柔性結(jié)構(gòu)，在軟土地基中變形量大，無法滿
足現(xiàn)場施工的要求。
本文以東湖通道工程深厚軟基中雙排鋼板樁
圍堰為背景，開展不同樁長在圍堰抽水階段圍堰變
形情況分析，并且結(jié)合長期監(jiān)測數(shù)據(jù)對雙排結(jié)構(gòu)鋼
板樁圍堰變形監(jiān)測提出適宜的預警控制值。
1 工程概況
東湖通道工程規(guī)劃北起二環(huán)線紅廟立交與二
環(huán)線水東段對接，南止于喻家湖路喻家山北路道
口，全長約10．6km，其中湖中隧道長度約為
4．94km，里程樁號為DHTDK0+300一DHTDK5+
240，采用圍堰明挖法施工。隧道施工前需要設置圍
堰擋水，單側(cè)圍堰長度約為8．045km，其中雙層鋼板
樁土芯圍堰長度約為7．16km，長度為全國涉湖隧道
之首。
1．1場區(qū)地層條件
根據(jù)鉆探揭露，東湖通道圍堰斷面地層主要為：
在本次最大勘探深度45．5m范圍內(nèi)，根據(jù)鉆探資料及
土工試驗成果，擬建場區(qū)除表層填土外，其下依次由
湖積(Q1)的淤泥及沖積(Q；)的黏土、淤泥質(zhì)黏土，第
四系上更新統(tǒng)沖洪積(Q，一)的粉質(zhì)黏土、含粉質(zhì)黏
土碎石，S：泥質(zhì)粉砂巖、S：砂巖組成。自上而下分述
如下：①Q(mào)1①。主要為淤泥，厚度0．4～6．1m，流塑
狀飽和，土質(zhì)軟，易變形，局部夾未分解完全的腐殖
質(zhì)，可見白色螺殼，有腥臭味。壓縮性高。②Q：1 黏
土，厚度0．0～7．8m，可塑～軟塑，飽和，土質(zhì)均勻，切
面光滑，干強度及韌性高，有腥臭味，壓縮性高偏中
等。③Q：1 ②：淤泥質(zhì)黏土，厚度1．3～12．5m，軟
塑～流塑狀，飽和，土質(zhì)軟，易變形，略有腥臭味，局部
含少量螺殼。壓縮性高。④Q，一③。粉質(zhì)黏土，厚
度0．6—9．2m，可塑，飽和，土質(zhì)較不均勻，切面欠光
滑，局部夾少量粉土及螺殼，壓縮性中等。⑤Q，訓
③：粉質(zhì)黏土，厚度1．2～24．0m，硬塑，飽和，土質(zhì)較
不均勻，含鐵錳質(zhì)結(jié)核及灰白色高嶺土條紋，局部夾
有薄層粉土，壓縮性中等偏低。⑥s⑩州強風化
粉砂質(zhì)泥巖，厚度1．7—24．1m，取樣呈短柱狀及柱
狀，手較難掰斷，分布有近垂直向節(jié)理，節(jié)理發(fā)育，錘
擊聲啞，敲擊易碎，屬軟巖，巖體較破碎，巖芯采取率
約為70％，RQD值約為65％，巖體基本質(zhì)量等級為V
級。分布在里程約為DHTDK0+450—DHTDKl+700。
1．2設計概況
根據(jù)隧道線路走向與沿湖路關(guān)系，湖中隧道段圍
堰與沿湖路自然形成5個圍堰區(qū)域(見圖1，2)，圍堰
1～4采用拉森鋼板樁圍堰方案，圍堰5靠近東湖東
路局部地段采用土圍堰：圍堰1區(qū)面積3．8萬m‘；
圍堰2區(qū)面積10．6萬m2；圍堰3區(qū)面積20．0萬m‘；
圍堰4區(qū)面積7．9萬m2；圍堰5區(qū)面積12．5萬m。；
圍堰總面積約為55．0萬m2。九女《1
聃2≮
郭鄭湖
湯菱湖
／圍堰3 ≮4
引。橋4團湖
圍堰50∽
，t東湖磨山景區(qū)
、、。、
圖1 圍堰總平面
Fig．1 Cofferdam total plan
圖2圍堰橫斷面
Fig．2 Cofferdam CROSS section
2 圍堰支護結(jié)構(gòu)數(shù)值模擬
根據(jù)對全線地質(zhì)資料查閱，選擇以東湖通道
K1+450處圍堰為典型斷面進行研究。此處地質(zhì)變
化起伏較大，圍堰兩側(cè)板樁底均處于淤泥質(zhì)黏土
層。圍堰支護結(jié)構(gòu)形式為雙排鋼板樁圍堰，圍堰寬
度7m，迎水面鋼板樁頂高程22．000m，背水面鋼板
樁頂高程21．000m；拉桿標高20．000m，拉桿兩側(cè)采
用[28b作為墊板。常年平均水位19．580m，湖底標
高16．500m；圍堰內(nèi)填筑黏土防止湖水滲流，在迎水
面?zhèn)仍O置子圍堰，標高21．500m。鋼板樁拉接鋼筋
為qb32@800，迎水面與背水面鋼板長為15，18m，分
別進入湖底土層10，14m，鋼板樁底均處于淤泥質(zhì)軟
土層中，抽水后圍堰內(nèi)外水位差為3．0m。湖底土層
從上到下依次為：4m厚淤泥層，1．5m厚黏土層，
9．5m厚淤泥質(zhì)土層，3m厚粉質(zhì)黏土層，以下為強風
萬方數(shù)據(jù)
徐順平等：軟土地基雙排鋼板樁圍堰穩(wěn)定性分析及應用15
化巖層。基坑寬度40m，基坑左邊緣距離左邊背水
面鋼板樁20m，基坑右邊緣距離右邊背水面鋼板樁
50m，計算深度取為30m。鋼板樁尺寸與設計一樣。
為進一步研究軟土地基雙排鋼板樁圍堰特性，
在設計“前短后長”圍堰支護結(jié)構(gòu)形式上進一步優(yōu)
化，提出“前長后短”圍堰支護結(jié)構(gòu)，即改變迎水面
和背水面鋼板樁長度，以研究2種不同結(jié)構(gòu)形式在
圍堰抽水過程中變形及穩(wěn)定性變化情況。
2．1 分析計算時巖土體強度參數(shù)取值
巖土體參數(shù)取值和拉森式sP．IV型鋼板樁參數(shù)
取值分別如表l，2所示。
表1巖土體參數(shù)取值
Table 1 Parameters of soils
表2拉森SP-IV鋼板樁材料參數(shù)
Table 2 Parameters of SP-IV-type steel piles
截面尺寸每米板面參數(shù)
柵榭囂截面挈，置量，器憒眭磐，囂mm ””
mm
。“‘ Kg
cm3
?
MPa
2．2不同圍堰支護結(jié)構(gòu)形式數(shù)值模擬
本模型在左右兩側(cè)邊界面約束石方向位移，前
后兩側(cè)邊界面約束Y方向位移，底部約束X，Y，z方
向位移，本模型中水壓力荷載按面荷載形式施加。
模型中鋼板樁與周圍土體的接觸處理方式如下：首
先建立1條與鋼板樁長度及寬度相同的三維實體單
元，而后將鋼板樁用embed的方式(類似共節(jié)點連
接)嵌入到上述實體單元中，再將該實體單元與周
圍土體建立接觸，如圖3所示，摩擦系數(shù)取為0．1。
拉接鋼筋與鋼板樁建立tie連接的方式(類似
a日U翹z』d艮h目U艮』d短
圖3數(shù)值模擬示意
Fig．3 Numerical simulation
共節(jié)點連接)，支撐與支護樁采用相同的連接方式。
支護樁采用embed的方式嵌入到周圍土體中。
2．3結(jié)構(gòu)計算及其模擬結(jié)果
根據(jù)查閱文獻資料，鋼板樁由于不同的抽水速
率會造成土體內(nèi)孔隙水壓力變化情況的不同。水
壓力作用下，土體的變形包括彈塑性變形、土體的
固結(jié)變形。本計算中不考慮土體的固結(jié)變形影響：
①固結(jié)變形隨著時間的推移不斷增長，與所討論的
問題相悖，實際情況下降水過程時間越短位移反而
越大；②考慮到降水過程的時間較短(大約30d)，土
體的固結(jié)變形效應造成的變形較小。本計算中主
要考慮降水過程中土體的變形造成土體中超孔隙
水壓力的產(chǎn)生，而超孔隙水壓力的存在會造成土體
塑性變形參數(shù)的改變(莫爾一庫侖模型中主要是摩擦
角參數(shù)的改變)。當土體為正常固結(jié)狀態(tài)時，表現(xiàn)
為固結(jié)排水條件下摩擦角參數(shù)大于固結(jié)不排水條
件下摩擦角，實際降水過程中土體的莫爾-庫侖材料
參數(shù)應介于兩者之間。當前的計算軟件通過設置
材料的滲透系數(shù)，可以做到孔隙水壓力隨時間而改
變，計算中分別考慮鋼板樁“前長后短”和“前短后
長”兩種結(jié)構(gòu)形式在5種不同抽水速率工況過程的
位移變形情況。
2．3．1鋼板樁“前短后長”情況下抽水過程的數(shù)值
模擬(見圖4)
2．3．2鋼板樁“前長后短”情況下抽水過程的數(shù)值
模擬(見圖5)
2．3．3 兩種情況下抽水過程數(shù)值模擬對比分析
由于東側(cè)淤泥質(zhì)黏土層較西側(cè)厚，導致其圍堰
鋼板樁在水壓力下變形較西側(cè)更大，故只取東側(cè)迎
水面鋼板樁和東側(cè)背水面鋼板樁的位移情況進行
圖4鋼板樁“前短后長”情況下不同抽水速率圍堰水平位移云圖(單位：111)
Fig．4 Horizontal displacement image of cofferdam at different pumping rate under
‘short after long’steel sheet pile(unit：III)
萬方數(shù)據(jù)
施工技術(shù)第46卷
圖5 鋼板樁“前長后短”。隋況下不同抽水速率圍堰水平位移云圖(單位．11，)
Fig．5 Horizontal displacement image of cofferdam at different pumping rate under
‘long after short’steel sheet pile(unit：m)
比較(取東側(cè)迎水面鋼板樁樁頂位移作為參考值)，
如表3，圖6所示。
表3 兩種情況下不同抽水速率下樁頂位移
Table 3 Two cases of pile top displacement under
different pumping rate
鹺1．212垂一／71
圖6 兩種情況下不同抽水速率引起的水平位移
Fig．6 Horizontal displacement diagram of different
pumping rate in two cases
由圖6可以看出，在抽水速度一定的情況下，隨
著抽水深度的增加，水平位移也隨之逐漸增加，而
前長后短情況下引起的水平位移較前短后長情況
下小。同時由計算結(jié)果可知隨著降水速率的加快，
圍堰鋼板樁水平位移的累計量增大較為明顯(從
0．48m到0．75m)，水平位移的增量增大較為明顯
(從0．025m／次到0．253m／次)。綜合考慮，降水速
率不能過快，否則會引起鋼板樁水平位移過大，建
議抽水速率宜為20cm／次，并且在剛開始抽水時速
率可以適當快，隨著水位的降低，應放緩抽水速率。
圍堰“前長后短”結(jié)構(gòu)形式，相對于實際中“前短后
長”結(jié)構(gòu)形式，在圍堰抽水階段對圍堰變形具有明
顯改善效果。
3抽水過程的實際監(jiān)測數(shù)據(jù)分析(見圖7，8)
實際測量中最終位移在1m左右，時間是從
2013年11月25日一2014年1月8日，按照20cm／d
三
潼
趔
爭
妥多≤l
圖7 KI+450處實測水平位移
Fig．7 K1+450 measured horizontal displacement
{
刪
靼
齡摧
1斗
*
圖8 K1-I-450處實測水平位移增量
Fig．8 K1-I-450 measured horizontal
displacement increment
的速率進行降水。中間實時監(jiān)測，如果位移過大會
相隔幾天再進行抽水。數(shù)值計算中所取次數(shù)的概
念是根據(jù)水的滲透對于土質(zhì)參數(shù)的影響所大致對
應的時間，可認為是實際中的1～2d。由結(jié)果可知
數(shù)值模擬的結(jié)果和實際大致相同，趨勢基本一致。
4 圍堰變形預警控制及預控措施
根據(jù)《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)程》GB50497--
2009，對一級基坑的報警絕對值為50～60mm。通
過現(xiàn)場實際監(jiān)測變形數(shù)據(jù)情況分析，在抽水階段圍
堰變形極易達到50～60mm，導致工程施工無法開
展。為確保施工順利進行，在結(jié)合鋼板樁圍堰柔性
結(jié)構(gòu)特點和現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)分析后，經(jīng)過多次召開專
家論證會，最終確定依托工程實際預警控制措施，
并經(jīng)現(xiàn)場證實預警值控制效果較好。
1)一級預警從抽水階段開始，累計水平位移
達到100mrn(背水面鋼板樁)和150mm(迎水面鋼板
樁)，或抽水及清淤階段變形速率連續(xù)3d達到
8mm／d，此時應引起重視，加密觀測頻率，觀測間隔
時間不得大于24h。
2)二級預警從抽水階段開始，累計水平位移
達到200mm(背水面鋼板樁)和300mm(迎水面鋼板
二
■廿
二
{；l—IL
■lr．L■I旺 r|■|I¨ H i酊羰 一■■一¨
一l
I●測 o次
二-J
6觀
二；～l， 體mH他m強ⅪM砣O
前前前前前前短短短長長長 后后后后后后 黼蹣鏘蹣臘賺 況況況況況況 FFFFFF抽抽抽抽抽抽 水水水水水水 一{I二=
萬方數(shù)據(jù)
徐順平等：軟土地基雙排鋼板樁圍堰穩(wěn)定性分析及應用
樁)，或抽水及清淤階段變形速率連續(xù)3d達到
15mm／d，此時應引起重視，加密觀測頻率，觀測間隔
時間不得大于6h。
3)三級預警從抽水階段開始，累計水平位移
達到350mrn(背水面鋼板樁)和550rnm(迎水面鋼板
樁)，或抽水及清淤階段變形速率連續(xù)3d達到
30mm／d，此時應引起重視，加密觀測頻率，觀測問隔
時問不得大于2h，且應采取預警措施。
對于發(fā)生大位移鋼板樁圍堰，應加強相關(guān)監(jiān)測
并完善該地區(qū)附近地質(zhì)勘查資料。在出現(xiàn)險情之
后，應立即停止抽水，并組織相關(guān)人員進行搶險和
搶修，可采取加土反壓并且在背水面處打樁等技術(shù)
措施阻止位移的進一步發(fā)生。同時加強相關(guān)的監(jiān)
測力度和速率，保證工程的安全進行。具體措施：
若圍堰累計位移達到預警值，對圍堰進行全線反壓
措施；若反壓后圍堰位移仍繼續(xù)增大，則采用距背
水面鋼板樁3m處打設鋼管樁，以抵擋圍堰繼續(xù)
變形。
5 結(jié)語
利用ABAQUS進行數(shù)值模擬，對圍堰不同結(jié)構(gòu)
形式及抽水過程狀態(tài)下土芯組合鋼板樁位移穩(wěn)定
性進行了分析，并結(jié)合雙層鋼板樁土芯組合圍堰抽
水狀態(tài)下實測數(shù)據(jù)分析，形成如下結(jié)論。
1)設計所采用雙層鋼板樁“前短后長”圍堰結(jié)
構(gòu)能夠滿足工程要求，同時，提出了雙層鋼板樁“前
長后短”圍堰結(jié)構(gòu)優(yōu)化設計方案，其主要性能指標
更優(yōu)。
2)通過對多種不同抽水速率下，迎水面和背水
面樁頂水平位移變化情況分析，提出0．2m／d抽水
速率控制指標，確保了圍堰在抽水過程中的安全
穩(wěn)定。
3)通過對多種不同的抽水速率下，迎水面和背
水面樁頂水平位移變化情況分析，提出了三級預警
控制指標。
參考文獻：
[1]建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范：GB50497--2009[S]．北京：中
國計劃出版社，2009．
[2] 長江水利委員會長江水利勘測規(guī)劃設計研究院水電水利工
程圍堰設計導則：DL／T 5087--1999[S]．北京：中國電力出版
社，1999．
[3] 中港第二航務工程局．格形鋼板樁碼頭設計與施工規(guī)程：JTJ
293—98[S]北京：人民交通出版社，1998．
[4] 板樁碼頭設計與施工規(guī)范：JTS 167—3—2009[S]．北京：人
民交通出版社，2009．
[5] 干船塢設計規(guī)范：JTJ239--2005[S]，北京：人民交通出版
社．2005．
[6] 高加云，顧倩燕，李小軍，等．軟土地基大跨度雙排鋼板樁圍
堰結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性研究堆【J]．水運工程，2009(S1)：50-55．
[7] 張玉成，楊光華，姜燕，等．軟土地區(qū)雙排鋼板樁圍堰支護結(jié)
構(gòu)的應用及探究[J]巖土工程學報，2012(SI)：659-665
[8] 賀煒，王泓華．深水鋼板樁圍堰結(jié)構(gòu)內(nèi)力的有限元計算研究
[J]．山西建筑，2009，35(13)：l一3．
(上接第12頁)
很多。也縮短了工期。本文通過工程實例，證明復
合型雙排樁支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性、安全性、可行性，解
決了深基坑支護的難題，節(jié)約了基坑支護成本，取
得了不錯的經(jīng)濟效益，同時為本工程縮短了工期，
具有非常可觀的社會效益。
但同時仍然存在以下問題。
1)復合型雙排樁支護結(jié)構(gòu)的設計計算方法還
不夠成熟，實測數(shù)據(jù)還不多，受力機理不夠清楚。
2)復合型雙排樁基坑外側(cè)需要有一定空間，以
利于雙排支護樁的實施，因此對于場地極其狹小的
場合，該支護形式的使用受到限制。
3)復合型雙排樁支護結(jié)構(gòu)選型難度大，需要有
豐富經(jīng)驗的設計人員才能選擇合適的復合型雙排
樁支護結(jié)構(gòu)。
針對以上問題，提出以下改進措施，使復合型
雙排樁能在更多的基坑工程中得到應用。
1)進行雙排樁支護結(jié)構(gòu)的設計計算時，采用多
種深基坑計算軟件分別進行計算，根據(jù)已施工雙排
樁T程的基坑監(jiān)測數(shù)據(jù)，為后期工程設計提供參考
經(jīng)驗。
2)充分利用基坑外側(cè)空問，借用紅線以外空
間，施工在紅線以外的支護樁需采用加芯水泥土
樁，基坑回填后，將內(nèi)插構(gòu)件回收，恢復紅線以外場
地為原狀。
3)復合型雙排樁支護結(jié)構(gòu)選型前需對現(xiàn)場及
基坑開挖要求進行詳細分析，委托有豐富相關(guān)經(jīng)驗
的巖土工程師進行設計，必要時請專家提建議。
參考文獻：
[1]陳建星，邱敏，高壓旋嚷柱在廈深鐵路工程中豹應片i[J]．施
工技術(shù)，2010，39(6)：80—82．
【2] 劉國彬，王衛(wèi)東．基坑工程手冊[M]．2版．北京：中國建筑工
業(yè)出版社，2009．
[3]龔曉南，高有潮．深基坑工程設計施工手冊[M]．北京：中國
建筑工業(yè)出版社，1998．
[4] 溫祥虎，葉四橋，毛曉光．懸臂式雙排樁與承臺式雙排樁的對
比研究『J]．公路工程．2016，41(2)：251．255．

網(wǎng)友評論 more

建筑安全論文最新內(nèi)容

02-08