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催化輕汽油醚化原料預處理的方法

文檔作者：劉成軍曲鑫周璇李倞琛文檔來源：中國石油工程建設公司華東設計分公司		更新日期： 2026年05月04日	點擊數：
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催化輕汽油醚化原料預處理的方法
劉成軍 曲鑫 周璇 李倞琛
中國石油工程建設公司華東設計分公司
摘 要 催化輕汽油醚化工藝是提高車用汽油質量的清潔汽油生產工藝。介紹了催化輕汽油原料
中金屬陽離子和氮化物對醚化催化劑的危害，探討了包括萃取法、吸附法、預加氫法在內的對金屬陽離
子和氮化物的脫除方法。對于萃取法，脫氧水或除鹽水是目前最廣泛采用的萃取劑，而填料塔或篩板塔
是最常用的水洗設備，當采用新型微萃取深度分離設備時，可大幅度降低水洗水用量；對于吸附法，陽離
子交換樹脂做為吸附劑在國內已有工業化應用，當用作吸附劑時，催化輕汽油不應單獨而應與甲醇按一
定的醇烯比混合后再進入凈化器，否則因烯烴聚合引起的溫升將導致吸附劑失活；預加氫方法只能將非
堿性氮化物轉化為堿性氮化物，需要與其他方法配合使用才能脫除醚化原料中的有害雜質。進一步開
發適用性強、環境友好的萃取劑、吸附劑或預加氫催化劑，對進一步降低設備和操作費用具有重要意義。
關鍵詞 催化輕汽油醚化工藝 金屬陽離子 氮化物 萃取 吸附 預加氫
中圖分類號：TE６２４ ．１ 文獻標志碼：A DOI ：１０ ．３９６９ ／j ．issn ．１００７‐３４２６ ．２０１６ ．０６ ．００２
Pretreating methods for feed of catalytic light gasoline etherification
Liu Chengjun ，Qu Xin ，Zhou Xuan ，Li Liangchen
（CPECC East‐China Design Branch ，Qingdao ２６６０７１ ，China）
Abstract ：FCC light gasoline etherification process is a clean production process to improve quality
of motor gasoline ． The harmfulness of metal cations ， nitrogen compounds in the gasoline feed to
etherification catalyst was introduced ．The methods for removing these harmful impurities including
extraction ，adsorption ，pre‐hydrogenation were discussed ．For extraction ，deaerated water or desalted
water is currently the most widely used extraction agent ，and packing tower or sieve plate tower is the
most commonly used washing equipment ． When water wash device adopts new micro‐extraction
highly efficient separation equipment ，the washing water consumption could be greatly reduced ．For
adsorption ，cation exchange resin as adsorbent has been applied in domestic industry ．When used as
adsorbent ，light catalytic gasoline feed should not enter the purifier separately ，but should enter the
purifier mixed with methanol according to certain methanol to olefins ratio ．Otherwise the adsorbent
will be deactivated by the temperature rise caused by olefin polymerization ． The pre‐hydrogenation
method can only change the non‐basic nitrogen compounds into the basic nitrogen compounds ，which
should be combined with other methods to remove the harmful materials ． It has very important
significance for further developing environmentally friendly extraction agent ， adsorbent or
hydrogenation catalyst with high adaptability to reduce the equipment and operating costs ．
Key words ： FCC light gasoline etherification process ， metal cation ， nitrides ， extraction ，
adsorption ，pre‐hydrogenation
５
石油與天然氣化工
第４５ 卷 第６ 期 CHEMICAL ENGINEERING OF OIL &amp;amp; GAS
作者簡介：劉成軍（１９６７ － ） ，男，山東沂南人，碩士，教授級高級工程師，１９８９ 年畢業于成都科技大學化學工程專業，一直從事石
油與天然氣化工專業的設計工作。E‐mail ：liuchengjun＠ cnpccei ．cn 萬方數據
催化輕汽油醚化工藝反應條件緩和，過程環保，已
被證明是提高車用汽油質量的有效手段之一。該工藝
將催化汽油中的C４ ～ C６ 活性烯烴與醇類發生反應生
成相應的醚，可使催化汽油中烯烴體積分數降低１０ ～
１５ 個百分點，并將催化汽油中不穩定的C５ 烯烴轉化
為相應的醚［１‐２ ］ 。同時，還可將催化汽油辛烷值
（RON）提高１ ～ ２ 個單位，蒸汽壓降低約１０ kPa ，并將
低價值的甲醇轉化為高價值的汽油，裝置投產后經濟
效益顯著。
目前，醚化催化劑普遍采用陽離子交換樹脂，這些
樹脂易受催化汽油中金屬陽離子和氮化物等中毒物的
影響而失活。為確保醚化裝置的長周期運行，應對這
些中毒物進行嚴格控制。介紹了醚化催化劑中毒機
理，提出了催化輕汽油原料中金屬陽離子和氮化物等
的最大允許含量，探討了包括萃取法、吸附法、預加氫
法在內的對金屬陽離子和氮化物的脫除方法，并對各
方法在應用過程中的注意事項或操作參數等進行了說
明。
1 醚化催化劑中毒機理及原料中最大允許雜
質含量
1 ．1 金屬陽離子
金屬陽離子如鈉、鈣、鐵、鎂離子等，會將醚化催化
劑磺酸基團上的H＋ 置換掉，使催化劑失去酸性而失
活，以NaCl 為例，造成中毒的反應如式（I）所示。
庎
SO３ H
＋ NaCl 庎
SO３ Na
＋ HCl （I）
由金屬陽離子造成的中毒是遞進式或活塞式的，
即首先與原料接觸的催化劑中毒，然后才會引起與中
毒催化劑相鄰的那部分催化劑中毒。
1 ．2 氮化合物
氮化合物主要指催化輕汽油進料中的乙腈、丙腈。
腈類水解后與催化劑中的陽離子交換樹脂發生中和反
應引起催化劑中毒。中毒過程可分為兩步：① 原料中
的腈被吸附于樹脂中，吸附量取決于腈在原料與樹脂
之間的分配系數（partition coefficient ） ，根據Neste
（Fortum）工程公司提供的實驗數據，存在于甲醇與非
活性輕烴中的腈，在飽和狀態下，其被吸附量可達６
kg／１００ kg 樹脂（干基） ；② 被吸附的腈與水反應首先
生成氨基化合物，再與水反應生成有機酸和氨，氨離子
與樹脂中的磺酸基發生中和反應，造成催化劑中毒。
水解反應中的水主要來自甲醇或催化輕汽油攜帶
的水、水洗水及甲醇聚合為二甲醚時生成的水［３‐４ ］ 。
由腈合物水解造成的催化劑中毒不同于金屬陽離
子等造成的中毒，其特點是腈合物首先被吸附于整個
催化劑床層，然后再進行水解反應，導致整個催化劑床
層活性下降［５ ］ 。因此，該中毒過程更具危害性。
1 ．3 允許雜質含量
根據國內輕汽油醚化裝置操作的實踐經驗，并結
合NExTAME 、CDEthers 、DET 等工藝對原料雜質的
要求，建議的催化輕汽油中最大允許雜質質量分數見
表１ 。
表1 催化輕汽油中最大允許雜質質量分數
Table 1 Maximum allowable impurity mass concentration in
catalytic light gasoline （mg · kg － １ ）
雜質質量分數最大允許值某專利商要求值
w（金屬陽離子） １ ．０ ０ ．１ w（乙腈） ２ ．０ ５ ．０ w（丙腈） １０ ．０ １５ ．０ w（總氮合物） ６０ ．０ ３０ ．０ 2 原料預處理方法
目前，對催化輕汽油原料中金屬陽離子和氮化物
進行脫除的方法主要有萃取、吸附、加氫預處理等［６］ 。
2 ．1 萃取法
萃取劑一般指無機酸、有機溶劑及水。無機酸萃
取效率高，但存在酸耗量大、廢酸處理難的問題；有機
溶劑主要有糠醛、C１ ～ C３ 醇、N‐甲基‐２‐吡咯烷酮等，
這些溶劑可再生后循環使用，但存在選擇性較差，在脫
除氮化物等的同時也將脫除部分烴類等問題，且溶劑
易被抽提至醚化原料中，造成原料污染。迄今為止，二
者均沒有應用于輕汽油醚化工業裝置中［７ ］ 。
脫氧水或除鹽水是目前醚化原料預處理最廣泛采
用的萃取劑。國外Neste（Fortum）工程公司的NEx‐
TAME 、CDTECH 公司的CDEthers 、Snamprogetti 公
司的DET 及國內的LNE 等工藝均采用脫氧水或除
鹽水作萃取劑。利用催化輕汽油中金屬離子、堿性氮
化物易溶于水的特點、采用多級水洗（水洗塔）的方式
６ 劉成軍等 催化輕汽油醚化原料預處理的方法 ２０１６
萬方數據
可有效脫除這些有害雜質。水洗后催化輕汽油中金屬
離子、乙腈可基本脫除，但水洗不易脫除丙腈，丙腈脫
除率僅約６０％ ［２‐５ ］ 。
值得注意的是，在催化輕汽油醚化過程中，未被脫
除的乙腈會經主醚化反應器→ 催化蒸餾塔或共沸蒸餾
塔頂部→ 甲醇萃取塔頂部→ 甲醇回收塔頂部→ 主醚化
反應器這一路徑循環，該循環的乙腈將大大增加催化
劑中毒的幾率，造成催化劑壽命降低，故應高度重視水
洗效果，將水洗水／催化輕汽油原料質量比保持在
３０％ 或以上。
常用的水萃取設備有填料塔和篩板塔。另外，新
型的模塊化高效預處理設備由于水洗水用量少、處理
效果好，日益受到重視。
2 ．1 ．1 填料塔
當采用填料塔對醚化原料進行水洗預處理時，需
注意以下兩個方面的問題。
（１） 填料段高度。在水洗水（連續相）和輕汽油
（分散相）逆流接觸進行萃取的過程中，兩相軸向返混
嚴重、塔高度有６０％ ～ ７５％ 用于補償軸向返混引起的
的效率下降。為盡量降低返混帶來的不利影響，應特
別注意兩相在流動過程中不發生偏流，要求每段填料
的高度在２ ～ ３ m 之間，并且不大于４ m［８‐１０ ］ ，兩段填
料間需設置再分布器。當每段填料高度為２ ．５ m 時，
４ 段填料可滿足要求。
（２） 分布器及再分布器。為提高傳質效率，降低
對兩相界面產生過多擾動，建議水洗水、輕汽油分布器
分別選用NORTON ７４４ 、NORTON ６４４ 或等同型
式。分布器噴孔處流速不宜過高，否則會造成流體的
過度分散或乳化，甚至會導致水洗塔的局部液泛；過低
會降低萃取效率。水洗水和輕汽油在分布器噴孔處流
速分別維持在０ ．３ ～ ０ ．６ m／s 和０ ．１ ～ ０ ．３ m／s 即可滿
足醚化裝置要求。
再分布器可選用NORTON ８３４ 或等同型式，其
結構簡圖見圖１ 。該種型式的再分布器可同時起支承
作用。輕汽油通過面板上的小孔進入床層，孔徑大小
應能保證輕汽油的噴射速度不能太大或太小。太大會
產生乳化液，太小則會造成分布不均的現象。孔徑和
孔速通常分別為４ ～ ６ mm 及０ ．３ ～ ０ ．４ m／s ；水洗水
通過面板上均勻分布的降液管向下流動，降液管規格
為Φ４５ mm × ３ mm ，水洗水在其內的流速控制在０ ．６
～ ０ ．８ m／s ，降液管頂部設十字擋板用于防止填料落
于塔釜中。
典型的塔底部輕汽油分布器型式及其與再分布器
的相對位置見圖１ 。該分布器升液管頂部與最底層再
分布器的降液管底部重疊約３０ mm ，這種設置有利于
降低對兩相界面產生的擾動，并可提高傳質效率。
2 ．1 ．2 微萃取深度分離設備
傳統的水洗設備采用填料塔或篩板塔，設備投資
費用高，水用量至少為催化輕汽油總量的３０％ （w） ，萃
取效率低、分離精度低，并產生大量污水。采用華東理
工大學新近開發的微萃取深度分離設備可以克服以上
缺點，簡圖見圖２ 。
該設備采用“高效微萃取＋ 模塊化深度聚結分離”
耦合技術脫除有害雜質［１１ ］ 。設備內件包括微相分散
器、微萃取器、流體分布器、深度聚結分離模塊。采用
順流方式進行萃取，首先通過微相分散器將水洗水均
勻分散為３０ ～ ５０ μm 液滴，之后通過微萃取芯管進行
萃取，最后通過兩級深度分離模塊對萃取后分散于輕
７
石油與天然氣化工
第４５ 卷 第６ 期 CHEMICAL ENGINEERING OF OIL &amp;amp; GAS
萬方數據
汽油中的水進行分離。該成套設備具有以下優點：①
耗水量小，水洗水用量可降至催化輕汽油總量的７％
（w） ，生成的含油污水用量相應降低；② 提升了水洗效
果，水洗后輕汽油原料中有害雜質被基本脫除；③ 設備
同時具備脫水作用，可取消常規流程中必須設置的聚
結脫水器等設備；④ 系統占地面積小，設備和操作費用
低。該設備已成功應用于山東聯盟化工集團有限公司
碳四原料預處理系統，可取代水洗塔將原料中的甲醇、
金屬陽離子等雜質質量分數脫至１０ mg／kg 以下，效
果良好。玉門煉油化工總廠輕汽油醚化裝置將于近期
投產，其原料預處理也采用了該設備。
2 ．2 吸附
2 ．2 ．1 吸附劑為陽離子交換樹脂
陽離子交換樹脂做為吸附劑在國內已有工業化應
用裝置。其基本流程是在原料進料管線上設兩臺互為
備用的小型吸附凈化器，每臺凈化器內裝與醚化催化
劑性能基本相同的保護性陽離子交換樹脂，原料在進
醚化主反應器之前先進凈化器，這樣金屬陽離子、氮化
物等雜質首先使凈化器中的樹脂失活，通過化驗分析
在線凈化器前、后的雜質含量情況，及時切換凈化器，
從而達到保護主反應器內催化劑的目的。
吸附劑為陽離子交換樹脂的吸附法包括兩種方
案，如圖３ 所示。方案A 為催化輕汽油和甲醇按一定
的醇烯比混合后進原料凈化器，二次甲醇（Secondary
Methanol）單獨設凈化器；方案B 為催化輕汽油、新鮮
甲醇分別進不同的凈化器，經凈化的甲醇再分為２ 路，
一路按一定的醇烯比與催化輕汽油混合，另一路作為
二次甲醇進入催化蒸餾塔。
當醚化反應器下游的催化蒸餾塔內催化劑床層上
甲醇不足時，床層上兩個烯烴分子之間極易進行聚合
反應，同時會發生TAME 、MTBE 的分解，造成催化蒸
餾塔塔底產品質量下降。另外，二聚反應放出的反應
熱還可能造成催化劑床層升溫，加速催化劑床層結垢
和催化劑磺酸基團脫落。因此，為了防止上述現象的
發生，將部分甲醇直接注入到催化蒸餾塔，這部分甲醇
稱之為二次甲醇［４ ］ 。無論方案A 和方案B 均設置了
二次甲醇線。直接加到催化蒸餾塔的二次甲醇量約為
該系統所需甲醇總量的１０％ （w ） ，二次甲醇還具有促
使丙腈向下流入催化蒸餾塔底并防止其上升至催化劑
床層的功能。
大慶煉化公司５０ × １０４ t／a 催化輕汽油醚化裝置
原料預處理曾采用了方案B 。在開工時，當溫度為
３０ ℃ 的催化輕汽油原料通過凈化器時，溫度很快升至
１００ ℃ 以上，接近醚化反應操作溫度的上限。為了避
免凈化器中的樹脂因溫度繼續升高而造成失活，不得
不停用該凈化器，改走凈化器旁路進入主反應器，從而
對主反應器內催化劑壽命帶來不利影響。
分析認為，在不含甲醇的情況下，催化輕汽油中異
丁烯、異戊烯等在酸性陽離子交換樹脂的作用下發生
聚合反應，分別生成二異丁烯、二異戊烯等副反應產
８ 劉成軍等 催化輕汽油醚化原料預處理的方法 ２０１６
萬方數據
物，該反應為放熱反應，反應溫升的提高又進一步加劇
了聚合反應，造成凈化器內溫度快速上升。因此，在采
用該吸附流程時，應選擇方案A ，不應選擇方案B 。
如前所述，采用該法雖然大幅度降低了水洗水的
消耗，但由于腈類首先被吸附于整個催化劑床層，再進
行水解反應，最后導致整個催化劑床層活性下降，故當
催化輕汽油中腈化物含量高時不宜采用該法。
2 ．2 ．2 吸附劑為其他介質
其他吸附劑一般為活性炭、活性鋁、硅膠等。目
前，此類吸附劑在國內研究僅處于起步階段，還沒有工
業化應用。除樹脂類外，此類吸附劑只能吸附堿性氮
化物，而不能吸附非堿性氮化物，故只適用于非堿性氮
化物含量較少的輕汽油。另外，酸性白土能將輕汽油
中非堿性氮化物質量分數由４ ．７８ mg／kg 脫至
０ ．６６ mg／kg［６ ］ ，但吸附劑失活較快。酸性白土價廉易
得，而工業上并沒有將其大規模用于脫除催化輕汽油
中的氮化物，這可能是由于其活性無法長期保持［６］ 。
針對輕汽油的組成和其中氮化物的結構特點，李
濤等［１２ ］在實驗室開發了一種新型脫氮吸附劑RA‐０２ 。
與顆粒白土相比，RA‐０２ 吸附劑具有氮容高、活性組
分不流失、脫氮選擇性好等特點，但該吸附劑尚未在工
業裝置上應用。
2 ．3 加氫預處理
醚化原料中的二烯烴質量分數若達到或超過
１ ０００ mg／kg時，易發生聚合反應，生成的聚合物附著
在催化劑上，堵塞催化劑孔道，很容易造成催化劑失
活［１３］ 。醚化原料的二烯烴體積分數通常為０ ．５％ ～
２％ ，遠高于醚化催化劑對進料指標的要求，因此，醚化
工藝如NExTAME 、CDEthers 、DET 等均設加氫預處
理部分，將二烯烴選擇性加氫轉化為單烯烴，但經加氫
預處理后的輕汽油仍需設置水洗將其中的氮化物脫
除，說明現有的加氫預處理工藝對降低催化輕汽油中
氮含量的作用有限。其原因為FCC 汽油中所含的堿
性氮化物主要以苯胺系為主，而且在加氫處理過程中，
各類化合物的反應速率按下列順序依次降低：脫金屬
＞ 二烯烴飽和＞ 脫硫＞ 脫氧＞ 單烯烴飽和＞ 脫氮＞ 芳
烴飽和，即在選擇性加氫的過程中，氮化物較難發生加
氫反應，且加氫后的氮化物的結構與加氫前的結構大
體相同［１４‐１５ ］ 。柯明等［１６］ 采用色譜、質譜等分析手段研
究了中國石化石家莊煉油化工股份有限公司催化裂化
汽油選擇性加氫脫硫前后組成的變化。結果為加氫后
汽油中的氮化物由６７ ．７ mg／kg 降至５５ ．６ mg／kg ，堿
性氮化物由５９ ．８ mg／kg 降至５１ ．５ mg／kg ，僅分別降
低了１２ ．１ mg／kg 和８ ．３ mg／kg ，該結果進一步論證
了氮化物難以用選擇性加氫方法脫除的結論。
國外對預加氫法脫除催化輕汽油中氮化物的研究
較多，但也只是將非堿性氮化物轉化為堿性氮化物。
如Patton 等［１７ ］ 用含有鈷或鎳的催化劑，在溫度５０ ～
７０ ℃ 、壓力１ ．３８ ～ ６ ．８９ MPa 的條件下進行預加氫反
應，腈類可全部轉化成伯胺。預加氫后仍需對原料進
行再處理，如采用吸附的方法將其中所含的堿性氮化
物脫除。
3 結論及建議
目前，水洗仍是脫除醚化原料中有害雜質最普遍
采用的方法。傳統的水洗設備為填料塔或篩板塔，水
洗水用量高達醚化原料總量的３０ ％ （w ） ，采用微萃取
（下轉第１４ 頁）
９
石油與天然氣化工
第４５ 卷 第６ 期 CHEMICAL ENGINEERING OF OIL &amp;amp; GAS
萬方數據
參考文獻
［１］ 李勁，雷萌，唐浠．對中低含硫天然氣脫硫技術的認識［J］ ．石油與
天然氣化工，２０１３ ，４２（３） ：２２７‐２３３ ．
［２］ 王海秀．水合物法天然氣脫硫工藝研究［J］ ．石油與天然氣化工，
２０１４ ，４３ （４） ：３７０‐３７３ ．
［３］ 陳賡良，李勁．天然氣脫硫脫碳工藝的選擇［J］ ．天然氣與石油，
２０１４ ，３２ （６） ：２９‐３４ ．
［４］ 劉宏偉，徐西娥．LO‐CAT ○R硫磺回收技術在煉廠硫磺回收裝置中
的應用［J］ ．石油與天然氣化工，２００９ ，３８（４） ：３２２‐３２６ ．
［５］ 李軍，王劍鋒．LO‐CAT Ⅱ 硫磺回收反應器錐體堵塞原因分析及對
策［J］ ．石油與天然氣化工，２０１６ ，４５（１） ：３６‐４１ ．
［６］ 于佩潛，門卓武，卜億峰，等．多相流反應器流體力學參數測試技
術進展［J］ ．化工學報，２０１３ ，６４（增刊１） ：８‐２０ ．
［７］ 劉建華，劉明言，胡宗定．低固含率氣‐液‐固循環流化床流動特性
［J］ ．化工學報，２０１３ ，６４ （２ ） ：５０４‐５１６ ．
［８］ PIETSCH T ，MEHRWALD R ，GRAJETZKI R ，et al ．Macro‐and
microscopic in‐situ observation of gas bubbles and sludge particles
in a biogas tower reactor ［J］ ． Water Research ， ２００２ ， ３６ （１１ ） ：
２８３６‐２８４２ ．
［９］ 李彥鵬，王煥然．基于Level Set 方法的氣‐液‐固三相流動模型與模
擬［J］ ．應用力學學報，２００８ ，２５（４） ：５７８‐５８２ ．
［１０］ 聞建平，黃琳，周懷，等．氣液固三相湍流流動的E／E／L 模型與
模擬［J］ ．化工學報，２００１ ，５２（４ ） ：３４３‐３４８ ．
［１１］ 陳建華．鼓泡塔反應器內氣液（固）流動多尺度模型分析和計算
［D］ ．北京：中國科學院研究生院，２０１１ ．
［１２］ 張敏華，甘瑤瓊，耿中峰，等．內循環厭氧反應器的氣‐液‐固三相
流數值模擬研究［J］ ．計算機與應用化學，２０１５ ，３２ （１０ ） ：１１５３‐
１１５７ ．
［１３］ 袁春昱，劉永民．氣升式環流反應器數值模擬研究進展［J］ ．化學
工業與工程技術，２０１２ ，３３（６） ：３１‐３５ ．
［１４］ 李向陽，楊士芳，馮鑫，等．氣‐液‐固三相攪拌槽反應器模型及模
擬研究進展［J］ ．化學反應工程與工藝，２０１４ ，３０（３） ：２３８‐２４６ ．
［１５］ 柴芳芳，聞建平．三相流化床反應器流體流動的數值模擬［J］ ．化
工設計通訊，２００１ ，２７（２） ：５６‐６０ ．
收稿日期：２０１６‐０３‐０４ ；編輯：溫冬云
（上接第９ 頁）
深度分離設備，水洗水用量可降至醚化原料總量的
７％ （w） ，生成的含油污水用量相應降低，同時，可降低
設備投資和操作費用；吸附法操作簡單，吸附劑一般為
與醚化催化劑性能基本相同的陽離子交換樹脂，可用
于腈類含量很低的催化輕汽油，但催化輕汽油不能單
獨進吸附凈化器，而應與甲醇按一定的醇烯比混合后
一同進入凈化器；預加氫方法可將非堿性氮化物轉化
為堿性氮化物，需要與其他方法配合使用。
進一步開發適用性強、環境友好、運行費用低的萃
取劑、吸附劑或預加氫催化劑，如同時具有脫除二烯烴
和氮化物的預加氫催化劑，對進一步降低設備投資和
操作費用、提高裝置經濟效益具有重要的意義。
參考文獻
［１］ 高步良．高辛烷值汽油組分生產技術［M ］ ．北京：中國石化出版
社，２００６ ：１５３‐１６７ ．
［２］ 孫方憲，溫世昌，李新，等．催化汽油醚化裝置主要節能技術探討
［J］ ．石油與天然氣化工，２０１３ ，４２（１） ：１１‐１４ ．
［３］ 黃金剛，周佳強，陳寧寧．催化蒸餾技術在汽油醚化裝置的應用
［J］ ．石油與天然氣化工，２０１５ ，４４（２） ：６５‐６９ ．
［４］ 李勝山，劉成軍．對催化輕汽油醚化工藝技術的思考［J］ ．石油規
劃設計，２００２ ，１３（３） ：１６‐１８ ．
［５］ 孫方憲，張星，張艷霞，等．原料中雜質對催化裂化輕汽油醚化反
應的影響［J］ ．煉油技術與工程，２０１０ ，４０（４） ：１６‐１７ ．
［６］ 童鳳丫，吳明清．脫除催化裂化輕汽油中含氮化合物的方法［J］ ．
石油煉制與化工，２０１１ ，４２（１２） ：８６‐８９ ．
［７］ 閆鋒，任素華，蔣林時，等．汽油中堿性氮的脫除［J］ ．撫順石油學
院學報，１９９９ ，１９（１） ：２９‐３１ ．
［８］ 費維揚，溫曉明，陳德宏．填料萃取塔設計和應用的若干特點［J］ ．
煉油設計，１９９８ ，２８（２） ：４９‐５２ ．
［９］ 費維揚，溫曉明，陳德宏．填料萃取塔液泛速度的計算［J］ ．煉油設
計，１９９８ ，２８（３） ：３８‐４１ ．
［１０］ 費維揚，張寶清，于志剛．大型萃取塔液體分布器性能和設計方
法的研究［J］ ．化學工程，１９９０ ，１８（３） ：２２‐２７ ．
［１１］ 劉森，楊強，張學清，等．微萃取‐聚結分離技術在碳四脫甲醇的
應用研究［J］ ．化工進展，２０１６ ，３５（８） ：２７０９‐２７１４ ．
［１２］ 李濤，吳明清． FCC 汽油輕餾分非加氫脫硫脫氮的實驗室研究
［J］ ．石油商技，２０１３（３） ：８１‐８７ ．
［１３］ 劉成軍，張香玲，溫世昌，等．催化裂化汽油輕餾分醚化裝置工
藝設計方面的問題探討［J］ ．石油煉制與化工，２０１１ ，４２ （３ ） ：１３‐
１７ ．
［１４］ 劉長久，張廣林，石油和石油產品中非烴化合物［M］ ．北京：中國
石化出版社，１９９１ ：３８９‐４４５ ．
［１５］ 柯明，周娜，宋昭崢，等．催化裂化汽油選擇性加氫脫硫后組成
分析［J］ ．石油與天然氣化工，２００８ ，３７ （４） ：２９６‐３１６ ．
［１６］ 柯明，申志兵，周娜，等．催化裂化汽油選擇性加氫脫硫前后組
成分析［J］ ．石化技術與應用，２０１１ ，２９ （１） ：７２‐７７ ．
［１７］ PATTON R G ，DUNN R O ，DELZER G A ，et a１ ．Etherification
process ：US６０３７５０２［P］ ．１９９６‐０３‐１４ ．
收稿日期：２０１６‐０８‐１６ ；編輯：溫冬云
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石油與天然氣化工
CHEMICAL ENGINEERING OF OIL &amp;amp; GAS ２０１６
萬方數據

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