導(dǎo)航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 化工安全論文>>正文

混合干氣脫硫塔模擬分析與改造

文檔作者：姜淑君郭棟文檔來(lái)源：山東三維化學(xué)集團(tuán)股份有限公司		更新日期： 2026年05月29日	點(diǎn) 擊數(shù)：
下載地址：點(diǎn)擊這里	文件大?。?888.29 KB 共6頁(yè)	文檔格式： PDF	下載點(diǎn)數(shù)： 1 點(diǎn)（VIP免費(fèi)）

全屏查看

內(nèi)容預(yù)覽 [文件共6頁(yè)]

本文件共6頁(yè)，如需編輯使用，請(qǐng)下載。

注：預(yù)覽效果可能會(huì)出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問(wèn)題，下載是正常的。

	文件大?。?88.29 KB 共6頁(yè) 文件格式：PDF 下載點(diǎn)數(shù)：1 點(diǎn)（VIP會(huì)員免費(fèi)）

上一篇：聚氯乙烯安全生產(chǎn)中設(shè)備管理及維護(hù)

文本預(yù)覽

僅提取頁(yè)面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

混合干氣脫硫塔模擬分析與改造
姜淑君，郭棟
（山東三維化學(xué)集團(tuán)股份有限公司，山東青島２６６０７１）
摘要：針對(duì)某煉油廠脫硫脫硫醇裝置（以下簡(jiǎn)稱雙脫裝置）中混和干氣脫硫塔在運(yùn)行過(guò)程中出現(xiàn)的產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)
定及頻繁沖塔問(wèn)題，進(jìn)行了詳盡的運(yùn)行參數(shù)對(duì)比和工藝流程模擬分析。經(jīng)對(duì)比研究發(fā)現(xiàn)，系統(tǒng)內(nèi)部嚴(yán)重的發(fā)泡現(xiàn)象是
導(dǎo)致該脫硫塔運(yùn)行效果不佳的關(guān)鍵原因。為改善此狀況，采取了調(diào)整塔盤結(jié)構(gòu)型式的措施，降低系統(tǒng)發(fā)泡傾向，進(jìn)而
解決沖塔問(wèn)題并提升塔盤效率。改造后的塔內(nèi)件運(yùn)行表現(xiàn)良好，保證了混和干氣脫硫塔的穩(wěn)定運(yùn)行和產(chǎn)品質(zhì)量。
關(guān)鍵詞：脫硫塔；模擬；干氣；胺液；高效噴射塔板
中圖分類號(hào)：ＴＥ９８６　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ｂ　　文章編號(hào)：１００９ －９８５９（２０２４）０４ －０３１０ －０５
　　某煉油廠雙脫裝置建成于２００７ 年，裝置共包
括：氣體液化氣脫硫、汽油脫硫醇、液化氣脫硫醇
以及公用工程４ 個(gè)單元。其中氣體脫硫單元共有
２ 個(gè)塔，一個(gè)是混合干氣脫硫塔，用于處理來(lái)自催
化裝置、重整裝置和火炬氣的混合干氣，另一個(gè)是
焦化干氣脫硫塔，專門用于處理來(lái)自焦化裝置的
干氣，脫硫工藝采用Ｎ － 甲基二乙醇胺（ＭＤＥＡ）
胺洗吸收工藝［１］ 。溶劑與干氣中的酸性組分
（Ｈ２Ｓ 和ＣＯ２）發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成特定化合物成為
富胺液，富胺液可通過(guò)熱再生工藝將化合物分解
釋放出酸性氣，實(shí)現(xiàn)溶劑的再生和循環(huán)利用［２］ 。
干氣脫硫在整個(gè)煉油生產(chǎn)中具有十分重要的作
用，如果干氣未經(jīng)脫硫或脫硫不合格直接進(jìn)入瓦
斯管網(wǎng)，干氣中Ｈ２Ｓ 含量較高，作為石油化工原
料使用時(shí)將會(huì)導(dǎo)致設(shè)備、管道的腐蝕，造成管網(wǎng)泄
漏，存在嚴(yán)重的安全隱患［３］ 。作為加熱爐燃料使
用時(shí)，燃燒后會(huì)產(chǎn)生大量的ＳＯ２ 氣體，最終造成環(huán)
境污染，進(jìn)而危害人體健康。因此，根據(jù)環(huán)保的要
求和裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行的需要，保證干氣脫硫系統(tǒng)
產(chǎn)品合格和運(yùn)行穩(wěn)定極為重要［４ －５］ 。
本文通過(guò)工藝流程模擬計(jì)算軟件（ＰＲＯＩＩ）并
結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況和工程經(jīng)驗(yàn)對(duì)混合干氣脫硫塔
進(jìn)行核算和分析，找出產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定和頻繁沖
塔的原因，提出相應(yīng)的改造措施。
１　裝置概況
該裝置混合干氣脫硫塔原設(shè)計(jì)負(fù)荷為
１２６?? ３７ ｋｔ／ ａ（體積流量約１７ ７３４ ｍ３ ／ ｈ），年操作時(shí)
間８ ４００ ｈ，操作彈性６０％ ～ １１０％?；旌细蓺膺M(jìn)
料Ｈ２Ｓ 體積分?jǐn)?shù)設(shè)計(jì)值為０?? ５２９％，凈化干氣設(shè)
計(jì)指標(biāo)為Ｈ２Ｓ 質(zhì)量濃度≤５０ ｍｇ／ ｍ３。自２０１１ 年
以來(lái)，混合干氣流量有所增加，最大值約２１ ０００
ｍ３ ／ ｈ，其中Ｈ２Ｓ 體積分?jǐn)?shù)均值約為０?? ６４０％。混
合干氣脫硫塔運(yùn)行狀態(tài)和產(chǎn)品指標(biāo)不穩(wěn)定，主要
表現(xiàn)在以下兩個(gè)方面：一是塔頂凈化干氣質(zhì)量波
動(dòng)較大，Ｈ２Ｓ 質(zhì)量濃度最低為２１?? ７１ ｍｇ／ ｍ３，最高
時(shí)達(dá)到４３４?? ２５ ｍｇ／ ｍ３，經(jīng)常出現(xiàn)超標(biāo)并導(dǎo)致產(chǎn)品
不合格；二是該塔在運(yùn)行過(guò)程中頻繁出現(xiàn)沖塔現(xiàn)
象，若在操作中加大貧胺液的用量，則會(huì)導(dǎo)致整塔
壓降增加，出現(xiàn)液泛現(xiàn)象。
雙脫裝置混合干氣脫硫塔工藝流程如圖１ 所
示。由圖１ 可知，自上游催化裂化裝置、連續(xù)重整
裝置和氣柜回收來(lái)的干氣混合后經(jīng)混合干氣分液
罐Ｄ１０１、混合干氣聚結(jié)器ＳＲ１０１，分離出氣體中
攜帶的固體雜質(zhì)、凝液和細(xì)小液滴后進(jìn)入混合干
氣脫硫塔Ｃ１０１ 的下部，在塔內(nèi)混合干氣和自塔
上部進(jìn)入的貧胺液逆流接觸，貧胺液的流量由流
量控制閥來(lái)控制。干氣中的硫化氫被胺液吸收，
并和ＭＤＥＡ 發(fā)生反應(yīng)，吸收后的富胺液自塔底經(jīng)
收稿日期：２０２４ －０４ －１１；修回日期：２０２４ －０４ －２９。
第一作者簡(jiǎn)介：姜淑君（１９８４— ），女，工程師。２０１０ 年畢業(yè)
于北京化工大學(xué)化學(xué)工程與技術(shù)專業(yè)，現(xiàn)在山東三維化學(xué)集
團(tuán)股份有限公司（青島分公司）從事工程設(shè)計(jì)工作。電話：
１８５６１７３８０９２；Ｅ － ｍａｉｌ： ｊｉａｎｇｓｈｕｊｕｎ＠ ｓｄｓｕｎｗａｙ?? ｃｏｍ?? ｃｎ。
工業(yè)技術(shù)　　　　　　　　　　　　齊魯石油化工，２０２４，５２（４）：３１０ －３１４
ＱＩＬＵ　ＰＥＴＲＯＣＨＥＭＩＣＡＬ?。裕牛茫龋危希蹋希牵?
·　 ３　 １?。?#183;
液位控制閥后流出，送回溶劑再生裝置進(jìn)行再生。
凈化后混合干氣自塔頂流出，經(jīng)凈化混合干氣聚
結(jié)器ＳＲ１０２ 除去可能攜帶的胺液，經(jīng)壓控閥穩(wěn)壓
后送回燃料氣管網(wǎng)［６］ 。
Ｄ１０１—混合干氣分液罐； ＳＲ１０１—混合干氣聚結(jié)器；
ＳＲ１０２—凈化混合干氣聚結(jié)器；Ｃ１０１—混合干氣脫硫塔；
ＬＣ—液位控制；ＰＣ—壓力控制；ＦＣ—流量控制。
圖１　雙脫裝置干氣脫硫系統(tǒng)工藝流程示意
２　脫硫塔現(xiàn)狀分析
影響干氣脫硫效果的因素主要有：脫硫塔設(shè)
備結(jié)構(gòu)、操作條件、胺液濃度、胺液循環(huán)量、干氣量
及其中的酸性氣體含量等［７］ 。自２０１１ 年以來(lái)，該
混合干氣脫硫塔干氣進(jìn)料量、組成和操作參數(shù)與
設(shè)計(jì)值相比均有所變化，通過(guò)對(duì)比分析操作現(xiàn)狀
和設(shè)計(jì)值之間的差異，找到導(dǎo)致混合干氣脫硫塔
沖塔和產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定的原因。
２?? １　實(shí)際處理量和操作條件分析
實(shí)際運(yùn)行中混合干氣脫硫塔處理量、操作條
件的設(shè)計(jì)值和實(shí)際值對(duì)比情況見(jiàn)表１。
表１　處理量、操作條件的設(shè)計(jì)值和實(shí)際值
　　　　項(xiàng)目設(shè)計(jì)值實(shí)際值
體積流量／ （ｍ３ ·ｈ －１ ） １７ ７３４ ２１ ０００
溫度／ ℃ ４１?? ３ ４０?? ０
壓力／ ＭＰａ １?? ００ １?? １２
　　注：設(shè)計(jì)值為該裝置原設(shè)計(jì)工況的相關(guān)參數(shù)，實(shí)際值為裝置
實(shí)際運(yùn)行中采集的相關(guān)參數(shù)。
由表１ 可知：混合干氣脫硫塔實(shí)際運(yùn)行中的
操作壓力和操作溫度較設(shè)計(jì)值略有偏差，由于實(shí)
際處理量（體積流量） 為原設(shè)計(jì)處理量的１?? １８
倍，因此，首先考慮是否是處理量增加引起產(chǎn)品質(zhì)
量波動(dòng)導(dǎo)致不合格。
２?? ２　實(shí)際進(jìn)料組成和設(shè)計(jì)值的對(duì)比
實(shí)際運(yùn)行中混合干氣進(jìn)料組成設(shè)計(jì)值與實(shí)際
值的對(duì)比見(jiàn)表２。
表２　進(jìn)料組成的設(shè)計(jì)值和實(shí)際值φ ／ ％
組分設(shè)計(jì)值實(shí)際值組分設(shè)計(jì)值實(shí)際值
Ｈ２ Ｓ ０?? ５２９ ０?? ６４０ ｎＣ４ Ｈ１０ ０?? ０１４ ０?? ０５０
ＣＯ ０ ０?? ７５０ ｉＣ４ Ｈ８ ０?? ０５８ ０?? ０４０
ＣＯ２ ２?? ４７４ ３?? ６８０ Ｃ４ Ｈ８ －１ ０?? ０２６ ０?? ０４０
Ｈ２ Ｏ １?? ２２４ ０ ｃＣ４ Ｈ８ －２ ０?? ０３５ ０?? ０２０
ＣＨ４ ２６?? ８２３ ３２?? １１０ ｔＣ４ Ｈ８ －２ ０?? ０３４ ０?? ０３０
Ｃ２ Ｈ６ １２?? ８０９ １５?? ４６０ Ｃ５ ＋ ０?? １３２ ０?? ０８０
Ｃ２ Ｈ４ １３?? １３１ １６?? ０００ Ｈ２ ２５?? ８７７ ９?? ３６０
Ｃ３ Ｈ８ ０?? １３９ ０?? ５００ Ｎ２ １４?? ７４４ １９?? １３０
Ｃ３ Ｈ６ １?? ０２３ １?? ５５０ Ｏ２ ０?? ８０５ ０?? ２８０
ｉＣ４ Ｈ１０ ０?? １２３ ０?? ２８０
由表２ 可知：實(shí)際生產(chǎn)中混合干氣中的Ｈ２Ｓ
和ＣＯ２ 體積分?jǐn)?shù)均比設(shè)計(jì)值有所增加，其中Ｈ２Ｓ
的體積分?jǐn)?shù)實(shí)際值為設(shè)計(jì)值的１?? ２１ 倍，ＣＯ２ 的體
積分?jǐn)?shù)實(shí)際值為設(shè)計(jì)值的１?? ４９ 倍。由于ＭＤＥＡ
與Ｈ２Ｓ 發(fā)生瞬間反應(yīng)，而與ＣＯ２ 發(fā)生中速反應(yīng)，
故ＣＯ２ 含量較高會(huì)造成吸收Ｈ２Ｓ 的能力減弱［８］ 。
因此，需考慮進(jìn)料組成的變化是否為產(chǎn)品不合格
的因素。
２?? ３　運(yùn)行參數(shù)和設(shè)計(jì)值的對(duì)比
混合干氣脫硫塔相關(guān)運(yùn)行參數(shù)和設(shè)計(jì)值對(duì)比
見(jiàn)表３。
表３　塔運(yùn)行參數(shù)的設(shè)計(jì)值和實(shí)際值
　　　　項(xiàng)目設(shè)計(jì)值實(shí)際值
塔頂操作壓力／ ＭＰａ ０?? ９２０ １?? ０２３
塔頂溫度／ ℃ ４３?? ０ ４０?? ２
塔底操作壓力／ ＭＰａ １?? ０００ １?? ０３３
塔底溫度／ ℃ ４８?? ０ ４９?? ２
胺液循環(huán)量／ （ｔ·ｈ －１ ） ３１?? ００ ３１?? ０７
貧胺液質(zhì)量分?jǐn)?shù)／ ％ ３０?? ０ ３０?? ４
貧胺液中Ｈ２ Ｓ 質(zhì)量濃度／ （ｇ·Ｌ －１ ） ＜１?? ００ １?? ０９
貧胺液中熱穩(wěn)態(tài)鹽質(zhì)量分?jǐn)?shù)／ ％ ４?? ５３
循環(huán)貧胺液溫度／ ℃ ４３?? ０ ３８?? ３
泡沫試驗(yàn)
　泡沫高度／ ｍｍ ５０ ～７０
　消泡時(shí)間／ ｓ ７ ～１０
由表３ 可知：實(shí)際運(yùn)行中混合干氣脫硫塔操
作壓力較設(shè)計(jì)值偏高，對(duì)于吸收塔來(lái)說(shuō)操作壓力
?。玻埃玻?，５２（４）　　　　　　　　　　姜淑君，等?? 混合干氣脫硫塔模擬分析與改造　　　　　　　　　　　　　　　
·　 ３　 １?。?#183;
的升高對(duì)操作更有利，理論上不會(huì)對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量造
成影響。胺液為易發(fā)泡體系，根據(jù)工業(yè)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)
可知在一般情況下泡沫高度約為２０ ～ ３０ ｍｍ，消
泡時(shí)間為５ ｓ，胺液品質(zhì)尚可，發(fā)泡不嚴(yán)重，不會(huì)對(duì)
產(chǎn)品質(zhì)量造成影響；該系統(tǒng)胺液經(jīng)過(guò)泡沫實(shí)驗(yàn)，泡
沫高度為５０ ～ ７０ ｍｍ，消泡時(shí)間為７ ～ １０ ｓ，達(dá)到
了允許消泡時(shí)間的上限值［９］ ，因此該系統(tǒng)胺液發(fā)
泡嚴(yán)重問(wèn)題是確實(shí)存在的，可能會(huì)加劇液泛沖塔
現(xiàn)象的出現(xiàn)，進(jìn)而導(dǎo)致整塔效率降低，影響吸收效
果。
另外，貧胺液含量對(duì)脫硫效果的影響與貧胺
液流量相似，貧胺液含量增加，脫硫效果更好，但
越容易發(fā)泡，胺液損失增加［１０］ 。從降低循環(huán)量以
降低胺液再生裝置運(yùn)行負(fù)荷的角度考率，不宜采
用低含量、高循環(huán)量的操作方式，而應(yīng)優(yōu)先考慮提
高貧胺液含量，從而達(dá)到用最低的操作成本取得
較好脫硫效果的目的［５］ 。本裝置開(kāi)工以來(lái)，溶劑
再生裝置貧胺液質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在３０％ 左右，無(wú)較
大波動(dòng)，因此可以忽略貧胺液濃度對(duì)干氣脫硫效
果的影響。
３　流程和塔板水力學(xué)模擬
根據(jù)上述分析結(jié)果，系統(tǒng)操作壓力的影響可
初步排除，而處理量增加和組成的變化是否是導(dǎo)
致該混合干氣脫硫塔產(chǎn)品不合格和沖塔的主要原
因，可以通過(guò)工藝流程模擬計(jì)算來(lái)判斷。利用
ＰＲＯＩＩ 自帶的ＡＭＳＩＭ Ａｍｉｎｅ Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ Ｕｎｉｔ 模塊
建模進(jìn)行工藝流程模擬計(jì)算，以核實(shí)處理量的增
加和組成的變化是否是造成產(chǎn)品質(zhì)量不合格和沖
塔的原因。
３?? １　工藝核算結(jié)果
混合干氣實(shí)際組成參照表２ 實(shí)際值輸入，流
量參照表１ 實(shí)際值輸入。貧胺液循環(huán)量和塔的運(yùn)
行參數(shù)均以現(xiàn)場(chǎng)ＤＣＳ 實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，對(duì)該混
合干氣脫硫塔進(jìn)行工藝流程模擬計(jì)算，模擬所得
的主要關(guān)鍵指標(biāo)見(jiàn)表４。
由表４ 可知：模擬結(jié)果與實(shí)際值基本吻合，說(shuō)
明所建立的計(jì)算模型準(zhǔn)確。按照現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際操作參
數(shù)，模擬計(jì)算結(jié)果顯示凈化后混合干氣中Ｈ２Ｓ 的
質(zhì)量濃度為３４?? １２ ｍｇ／ ｍ３，滿足Ｈ２Ｓ 質(zhì)量濃度不
大于５０ ｍｇ／ ｍ３ 的指標(biāo)要求。由此可以推斷，處理
量和組成的變化不是導(dǎo)致混合干氣脫硫塔產(chǎn)品不
合格和沖塔的原因。
３?? ２　塔板水力學(xué)核算結(jié)果
根據(jù)工藝模擬計(jì)算結(jié)果和現(xiàn)有混合干氣脫硫
塔的結(jié)構(gòu)，進(jìn)行塔板水力學(xué)核算，該塔為吸收塔，１
～２０ 層塔盤的氣液相負(fù)荷基本相同?，F(xiàn)有塔盤
結(jié)構(gòu)參數(shù)見(jiàn)表５，水力學(xué)核算結(jié)果見(jiàn)表６，混合干
氣脫硫塔Ｃ －１０１ 性能負(fù)荷圖見(jiàn)圖２。
表４　現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際數(shù)據(jù)與模擬值對(duì)比
項(xiàng)目實(shí)際值模擬值
塔頂操作壓力／ ＭＰａ １?? ０２３ １?? ０２３
塔頂溫度／ ℃ ４０?? ２ ３８?? ６
塔底操作壓力／ ＭＰａ １?? ０３３ １?? ０３２
塔底溫度／ ℃ ４９?? ２ ４６?? ６
胺液循環(huán)量／ （ｔ·ｈ －１ ） ３１?? ０７ ３１?? ０７
貧胺液質(zhì)量分?jǐn)?shù)／ ％ ３０?? ４ ３０?? ４
貧胺液中Ｈ２ Ｓ 質(zhì)量濃度／ （ｇ·Ｌ －１ ） １?? ０９ １?? ０９
貧胺液中熱穩(wěn)態(tài)鹽質(zhì)量分?jǐn)?shù)／ ％ ４?? ５３ —
循環(huán)貧胺液溫度／ ℃ ３８?? ３ ３８?? ３
混合干氣進(jìn)料壓力／ ＭＰａ １?? ０９６ １?? ０９６
模擬計(jì)算結(jié)果
　凈化干氣中Ｈ２Ｓ 質(zhì)量濃度／ （ｍｇ·ｍ－３） ２１??７１ ～４３４??２５ ３４??１２
表５　塔盤結(jié)構(gòu)參數(shù)
結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)值
塔徑／ ｍｍ ２ ０００
塔盤層數(shù)／ 層２０
塔板間距／ ｍｍ ６００
溢流型式單溢流
開(kāi)孔個(gè)數(shù)／ 個(gè)１９２
浮閥型式ＢＪ 浮閥
升氣孔總面積與塔截面積之比／ ％ １０?? ６５
降液管寬度／ ｍｍ ３１４
降液管面積與塔截面積之比／ ％ １０?? ０５
出口堰高／ ｍｍ ５０
底隙高度／ ｍｍ ６０
受液盤深度／ ｍｍ ６０
由表５、表６ 及圖２ 可知：在１００％ 操作負(fù)荷
下，雖然實(shí)際處理量高于設(shè)計(jì)處理量，但閥孔動(dòng)能
因子及降液管停留時(shí)間仍在合理范圍內(nèi)，由此可
以判斷，該塔理論上不存在產(chǎn)品質(zhì)量不合格的問(wèn)
題。
３?? ３　原因分析
基于上述工藝操作條件、水力學(xué)核算結(jié)果及
實(shí)際生產(chǎn)中的沖塔現(xiàn)象分析可知，在胺液處于正
常狀態(tài)下，當(dāng)前的工藝操作參數(shù)及塔內(nèi)件結(jié)構(gòu)配
齊　魯　石　油　化　工
　　　　　　　　　　　　　　?。眩桑蹋?ＰＥＴＲＯＣＨＥＭＩＣＡＬ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ　　　　　　　　　　　２０２４，５２（４）
·　 ３　 １　３·
置理論上能夠滿足既定的處理量需求，并能保證
凈化干氣的質(zhì)量指標(biāo)達(dá)標(biāo)，即水力學(xué)核算在理論
層面是合理的。然而，實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)沖塔現(xiàn)象，
降低了全塔的處理效率，導(dǎo)致產(chǎn)品不合格，表明單
純依賴基于經(jīng)驗(yàn)的發(fā)泡數(shù)據(jù)進(jìn)行的理論計(jì)算無(wú)法
全面反映復(fù)雜多變的實(shí)際工況。胺液為易發(fā)泡體
系且該體系中胺液品質(zhì)較差，如塔板結(jié)構(gòu)型式選
擇不當(dāng)極大可能會(huì)導(dǎo)致或加劇體系發(fā)泡，進(jìn)而出
現(xiàn)液泛沖塔的現(xiàn)象，整塔效率降低，影響吸收效
果。
表６　混合干氣脫硫塔水力學(xué)計(jì)算結(jié)果（１ ～ ２０ 層塔盤）
項(xiàng)目７０％負(fù)荷１００％負(fù)荷１２０％負(fù)荷
設(shè)計(jì)參數(shù)
　負(fù)荷情況上部下部上部下部上部下部
　系統(tǒng)因子０?? ７３ ０?? ７３ ０?? ７３ ０?? ７３ ０?? ７３ ０?? ７３
　氣相負(fù)荷／ （ｍ３ ·ｓ －１ ） ０?? ３９ ０?? ３８ ０?? ５６ ０?? ５４ ０?? ６７ ０?? ６５
　液相負(fù)荷×１０ －３ ／ （ｍ３ ·ｓ －１ ） ６?? ３５ ６?? ４５ ９?? ０７ ９?? ２２ １０?? ８８ １１?? ０６
　氣相密度／ （ｋｇ·ｍ －３ ） １０?? ６８ １１?? １４ １０?? ６８ １１?? １４ １０?? ６８ １１?? １４
　液相密度／ （ｋｇ·ｍ －３ ） ９７１?? ５０ ９６３?? ４０ ９７１?? ５０ ９６３?? ４０ ９７１?? ５０ ９６３?? ４０
　表面張力／ （ｍＮ·ｍ －３ ） ６５?? ７２ ６５?? ４８ ６５?? ７２ ６５?? ４８ ６５?? ７２ ６５?? ４８
　液相黏度／ （ｍＰａ·ｓ） ０?? ９２６ ０?? ９４６ ０?? ９２６ ０?? ９４６ ０?? ９２６ ０?? ９４６
流體力學(xué)參數(shù)
　塔截面積／ ｍ２ ３?? １４ ３?? １４ ３?? １４ ３?? １４ ３?? １４ ３?? １４
　開(kāi)孔率／ ％ １０?? ６５ １０?? ６５ １０?? ６５ １０?? ６５ １０?? ６５ １０?? ６５
　每板壓降／ Ｐａ ５２６?? ３ ５２３?? ４ ５６２?? ７ ５５９?? ８ ５８３?? ９ ５８１?? １
　噴射泛點(diǎn)率／ ％ １５?? ３ １５?? ３ ２１?? ８ ２１?? ９ ２６?? ２ ２６?? ２
　閥孔動(dòng)能因子／ （Ｐａ０?? ５ ） ３?? ８２ ３?? ７８ ５?? ４６ ５?? ４０ ６?? ５５ ６?? ４９
　空塔氣速／ （ｍ·ｓ －１ ） ０?? １２４ ０?? １２１ ０?? １７８ ０?? １７２ ０?? ２１３ ０?? ２０７
　閥孔氣速／ （ｍ·ｓ －１ ） １?? １７ １?? １３ １?? ６７ １?? ６２ ２?? ００ １?? ９４
　降液管堰上液層高度／ ｍ ０?? ０１８ ０?? ０１９ ０?? ０２３ ０?? ０２４ ０?? ０２６ ０?? ０２７
　降液管堰上溢流強(qiáng)度／ ［ｍ３ ·（ｍ·ｈ） －１ ］ １５?? ７０ １５?? ９６ ２２?? ４３ ２２?? ８０ ２６?? ９２ ２７?? ３６
　降液管泛點(diǎn)率／ ％ ２７?? ３４ ２７?? ４２ ２９?? ４４ ２９?? ５５ ３０?? ７５ ３０?? ８８
　降液管內(nèi)液體停留時(shí)間／ ｓ ２９?? ８ ２９?? ４ ２０?? ９ ２０?? ６ １７?? ４ １７?? １
　降液管底隙流速／ （ｍ·ｓ －１ ） ０?? ０７ ０?? ０７ ０?? １０ ０?? １１ ０?? １２ ０?? １３
　降液管內(nèi)液層高度／ ｍ ０?? １２４ ０?? １２５ ０?? １３４ ０?? １３４ ０?? １４０ ０?? １４０
　　注：來(lái)源于內(nèi)件廠家水力學(xué)計(jì)算結(jié)果。
圖２　混合干氣脫硫塔Ｃ －１０１ 性能負(fù)荷圖
塔板結(jié)構(gòu)型式在氣液相接觸形態(tài)上主要分為
鼓泡型塔板和噴射型塔板兩大類型。這兩種塔板
的結(jié)構(gòu)差異導(dǎo)致了它們各自獨(dú)特的氣液接觸形
態(tài)，進(jìn)而影響了氣液相傳質(zhì)的效率。鼓泡型塔板，
如泡罩、浮閥、篩孔塔板等，其氣液兩相以鼓泡狀
態(tài)進(jìn)行傳質(zhì)。在這種形態(tài)下，液相作為連續(xù)相，氣
相作為分散相，通過(guò)閥孔以相對(duì)較低的氣速形成
泡沫，這增加了體系發(fā)泡的可能性，容易導(dǎo)致沖塔
現(xiàn)象。當(dāng)塔徑較大且選用鼓泡型塔板時(shí)，開(kāi)孔率
偏高和閥孔氣速較低會(huì)加劇發(fā)泡現(xiàn)象。如果泡沫
無(wú)法及時(shí)消散，降液管內(nèi)的液體密度會(huì)下降，使得
液體流出時(shí)需克服更大的氣相壓力，導(dǎo)致降液管
液位異常上升，甚至漫過(guò)溢流堰，形成液泛（淹
塔）。這種惡性循環(huán)不僅干擾了塔內(nèi)液體的正常
流動(dòng)，還增加了氣相流動(dòng)的阻力，對(duì)塔的操作穩(wěn)定
性和產(chǎn)品質(zhì)量造成嚴(yán)重影響。
?。玻埃玻?，５２（４）　　　　　　　　　　姜淑君，等?? 混合干氣脫硫塔模擬分析與改造　　　　　　　　　　　　　　　
·　 ３　 １　４·
相比之下，噴射型塔板，如垂直篩板系列，其
氣液兩相以噴射狀態(tài)進(jìn)行傳質(zhì)。在這種形態(tài)下，
氣相作為連續(xù)相，液相作為分散相，閥孔氣速相對(duì)
較高，不利于泡沫的形成。因此，噴射型塔板在抗
發(fā)泡性能、消泡性能、吸收效率和抗堵塞能力方面
均表現(xiàn)出優(yōu)勢(shì)。為了解決胺液處理塔中的沖塔問(wèn)
題和產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定問(wèn)題，可以通過(guò)改變塔盤結(jié)
構(gòu)型式來(lái)削弱系統(tǒng)發(fā)泡的趨勢(shì)。選擇噴射型塔板
或優(yōu)化鼓泡型塔板的設(shè)計(jì)參數(shù)，如降低開(kāi)孔率、提
高閥孔氣速等，都是解決胺液處理塔中存在問(wèn)題，
提升工藝效能的有效途徑。
４　改造方案及實(shí)施效果
基于噴射型塔盤所具有的優(yōu)良特性［１１ －１３］ ，
２０１９ 年該煉油廠停工檢修期間，該裝置將混和干
氣脫硫塔的２０ 層條形浮閥塔盤更換為高效噴射
型塔盤，即１ ～２０ 層塔盤出口堰高切割至３０ ｍｍ，
底隙不變，更換１ ～２０ 層塔盤板。同時(shí)保留原有
的降液系統(tǒng)，僅對(duì)溢流堰進(jìn)行適應(yīng)性調(diào)整，確保改
造后系統(tǒng)流暢運(yùn)行。
圖３ 為改造前后凈化混合干氣中Ｈ２Ｓ 含量
的月度變化趨勢(shì)。由圖３ 可知，改造后Ｈ２Ｓ 含量
的波動(dòng)性顯著降低，且整體維持在更低水平，脫硫
塔的產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定及沖塔問(wèn)題得到有效解決，
系統(tǒng)運(yùn)行趨于平穩(wěn)。截至２０２１ 年８ 月，即改造后
約兩年半的運(yùn)行周期內(nèi)，通過(guò)定期采樣分析，凈化
混合干氣中Ｈ２Ｓ 的體積濃度穩(wěn)定在３ ～ ３５ ｍＬ／
ｍ３，不僅解決了原有生產(chǎn)問(wèn)題，還顯著提升了系
統(tǒng)的運(yùn)行效率與產(chǎn)品質(zhì)量，為該煉油廠的節(jié)能減
排與經(jīng)濟(jì)效益提升奠定了堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。
圖３　改造前后凈化混合干氣中Ｈ２ Ｓ 體積
濃度的變化趨勢(shì)
５　結(jié)論
（１）針對(duì)胺液這種易發(fā)泡體系，塔盤結(jié)構(gòu)型
式的選擇往往不能依靠單純理論計(jì)算的結(jié)果。由
于胺液品質(zhì)的不穩(wěn)定性及外部環(huán)境的復(fù)雜性，僅
憑基于發(fā)泡數(shù)據(jù)的理論模型往往難以全面反映實(shí)
際工況，因此需要深度融合工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，綜合考
慮多種因素，對(duì)塔盤型式做出正確的選擇。
（２）普通浮閥塔板在處理進(jìn)料量及組成頻繁
波動(dòng)，或面臨物理性質(zhì)顯著變化的工況時(shí)，浮閥塔
板可能無(wú)法有效調(diào)控，進(jìn)而引發(fā)脫硫塔發(fā)泡、淹塔
及傳質(zhì)效率顯著下降等不利后果，對(duì)生產(chǎn)穩(wěn)定性
和產(chǎn)品質(zhì)量構(gòu)成威脅。
（３）新一代噴射型塔盤采用逆流接觸模式替
代傳統(tǒng)的錯(cuò)流接觸方式，實(shí)現(xiàn)了氣體對(duì)液體的高
效噴射霧化，顯著提升了氣液傳質(zhì)效率。同時(shí)噴
射態(tài)有助于快速瓦解液泡，抗發(fā)泡性能、消泡性能
良好，能夠有效應(yīng)對(duì)物系清潔度差、含固體顆粒等
復(fù)雜工況，確保了生產(chǎn)過(guò)程的連續(xù)性和穩(wěn)定性。
參考文獻(xiàn)
［１］閻觀亮，崔洪星，張明會(huì)?? 液化天然氣工廠的原料氣
處理［Ｊ］?? 石油與天然氣化工，２０００（４）：１８８ － １９０，
１５６??
［２］夏少青，王松賢?? 催化干氣液化氣脫硫技術(shù)改造［Ｊ］??
齊魯石油化工，２００７，３５（４）：２８６ －２８９??
［３］劉春貴，馬俊，李慶文，等?? 重油催化裂化裝置再生斜
管流化效果不好的技術(shù)改造［Ｊ］?? 石化技術(shù)與應(yīng)用，
２０１３（１）：４４ －４６??
［４］刁九華?? 煉廠氣胺法脫硫技術(shù)［Ｊ］?? 煉油設(shè)計(jì)，１９９９，
２９（８）：３３ －３５??
［５］胡曉應(yīng)?? 影響干氣脫硫效果因素分析［Ｊ］?? 設(shè)計(jì)技
術(shù)，２００２，１９（２）：４ －４７??
［６］崔巍?? 干氣脫硫工藝方案的研究［Ｊ］?? 化學(xué)與黏合，
２００８，３０（２）：７１ －７４??
［７］孫士勇?? 催化裂化干氣脫硫影響因素分析［Ｊ］?? 煉油
技術(shù)與工程，２０１４，４（１）：２０ －２２??
［８］王佳康，王佳琨，陳濤，等?? 影響焦化干氣脫硫效果的
原因分析與對(duì)策［Ｊ］?? 中外能源，２０１６，２１（１０）：８０ －
８３??
［９］趙長(zhǎng)斌，張連懷?? 胺液脫硫系統(tǒng)頑固性發(fā)泡的原因及
對(duì)策［Ｊ］?? 石化技術(shù)與應(yīng)用，２０２４，４２（１）：６０ －６３??
［１０］鄭憲法，皇甫廣凡，張萬(wàn)平，等?? 淺談煉廠干氣脫硫
影響因素［Ｊ］?? 內(nèi)蒙古石油化工，２０１４，１７：２８ －３０??
（下轉(zhuǎn)第３３７ 頁(yè)）
齊　魯　石　油　化　工
　　　　　　　　　　　　　　　ＱＩＬＵ ＰＥＴＲＯＣＨＥＭＩＣＡＬ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ　　　　　　　　　　?。玻埃玻矗担玻ǎ矗?
·　 ３　 ３?。?#183;
（１． Ｍａｏｍｉｎｇ Ｂｒａｎｃｈ Ｃｏ． ， ＳＩＮＯＰＥＣ， Ｍａｏｍｉｎｇ Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ ５２５０００；
２． Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｑｉｎｇｄａｏ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｑｉｎｇｄａｏ Ｓｈａｎｄｏｎｇ ２６６０６１） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｉｎ ｓｔａｔｕｓ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｏｆ ｒｅｃｉｐｒｏｃａｔｉｎｇ ｃｏｍｐｒｅｓ?
ｓｏｒ， ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ｐｒｏｐｏｓｅｓ ｔｏ ｅｓｔａｂｌｉｓｈ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｓｔａｔｕｓ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｒｅｃｉｐｒｏｃａｔｉｎｇ
ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｉｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ ｓｔａｔｕｓ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ａｎｄ ｒｅａｌｉｚｅ ｔｈｅ ｉｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ ｓｔａｔｕｓ
ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ａｎｄ ｆａｕｌｔ ｄｉａｇｎｏｓｉｓ ｏｆ ｒｅｃｉｐｒｏｃａｔｉｎｇ ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ． Ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ
ｉｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ ｓｔａｔｕｓ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｃａｎ ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｉｎ ｓｔａｔｕｓ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ａｎｄ ｆａｕｌｔ ｄｉ?
ａｇｎｏｓｉｓ ｏｆ ｒｅｃｉｐｒｏｃａｔｉｎｇ ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓ ｔｏ ａ ｃｅｒｔａｉｎ ｅｘｔｅｎｔ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｒｅｃｉｐｒｏｃａｔｉｎｇ ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒ； ｉｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ； ｍｏｎｉｔｏｒ； ｆａｕｌｔ ｄｉａｇｎｏｓｉｓ
??????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????
（上接第３１４ 頁(yè)）
［１１］薄德臣，劉元直，陳建兵，等?? 新型噴射態(tài)塔盤的開(kāi)
發(fā)及工業(yè)應(yīng)用［Ｊ］?? 石油煉制與化工，２０１９，５０（２）：
８９ －９４??
［１２］趙毅，趙德銀，崔偉，等?? 低返混噴射態(tài)塔盤在伴生
氣脫硫工藝中的應(yīng)用［Ｊ］?? 石油與天然氣化工，２０２０，
４９（４）：８ －１３??
［１３］薄德臣，劉元直，張英，等?? 新型立體傳質(zhì)塔盤技術(shù)
研究與應(yīng)用進(jìn)展［Ｊ］ ?? 石油煉制與化工，２０１７，４７
（８）：１ －６??
ＳＩＭＵＬＡＴＩＯＮ ＡＮＡＬＹＳＩＳ ＡＮＤ ＲＥＮＯＶＡＴＩＯＮ ＯＦ
ＭＩＸＥＤ ＤＲＹ ＧＡＳ ＤＥＳＵＬＦＵＲＩＺＡＴＩＯＮ ＴＯＷＥＲ
ＪＩＡＮＧ Ｓｈｕｊｕｎ，ＧＵＯ Ｄｏｎｇ
（Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｓｕｎｗａｙ Ｐｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ． ， ＬＴＤ． ， Ｑｉｎｇｄａｏ Ｓｈａｎｄｏｎｇ ２６６０７１） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｉｍｉｎｇ ａｔ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｏｆ ｕｎｓｔａｂｌｅ ｐｒｏｄｕｃｔ ｑｕａｌｉｔｙ ａｎｄ ｆｒｅｑｕｅｎｔ ｆｌｕｓｈｉｎｇ ｅｘｉｓｔｉｎｇ
ｉｎ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｘｅｄ ｄｒｙ ｇａｓ ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｔｏｗｅｒ ｉｎ ａ ｄｅｓｕｌｐｈｕｒｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｗｅｅｔｅｎｉｎｇ ｕｎｉｔ
（ｈｅｒｅｉｎａｆｔｅｒ ｒｅｆｅｒｒｅｄ ｔｏ ａｓ ｄｏｕｂｌｅ ｒｅｍｏｖａｌ ｄｅｖｉｃｅ）， ｄｅｔａｉｌｅｄ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｔｏｗｅｒ
ａｒｅ ｃｏｍｐａｒｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｆｌｏｗ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｉｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ． Ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ
ａｎｄ ａｎａｌｙｓｉｓ， ｓｅｒｉｏｕｓ ｆｏａｍｉｎｇ ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ｓｙｓｔｅｍ ｉｓ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｒｅａｓｏｎ ｌｅａｄｉｎｇ ｔｏ
ｔｈｅ ｂａｄ ｒｕｎｎｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｔｏｗｅｒ． Ｔｈｅ ｆｏａｍｉｎｇ ｔｒｅｎｄ ｏｆ ｔｈｅ ｓｙｓｔｅｍ ｃａｎ ｂｅ ｗｅａｋｅｎｅｄ ｂｙ ｃｈａｎｇｉｎｇ ｔｈｅ
ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｔｒａｙ， ｓｏ ａｓ ｔｏ ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｆｌｕｓｈｉｎｇ ｔｈｅ ｔｏｗｅｒ ａｎｄ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｔｒａｙ ｅｆｆｉ?
ｃｉｅｎｃｙ． Ｒｕｎｎｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｔｏｗｅｒ ｉｎｎｅｒ ｐａｒｔｓ ａｆｔｅｒ ｒｅｎｏｖａｔｉｏｎ ｉｓ ｇｏｏｄ， ｓｔａｂｌｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｒｏｄｕｃｔ
ｑｕａｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｘｅｄ ｄｒｙ ｇａｓ ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｔｏｗｅｒ ａｒｅ ｅｎｓｕｒｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚｉｎｇ ｔｏｗｅｒ； ｐｒｏｃｅｓｓ ｆｌｏｗ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｓｏｆｔｗａｒｅ； ｄｒｙ ｇａｓ；
ａｍｉｎｅ ｓｏｌｕｔｉｏｎ； ｈｉｇｈｌｙ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｊｅｔ ｔｒａｙ
?????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????????? （上接第３３１ 頁(yè)）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｅｖｅｎｔｉｖｅ ｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｃａｔａｌｙｔｉｃ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｕｎｉｔ ｓｍｏｋｅ ｔｕｒｂｉｎｅ
（ｈｅｒｅｉｎａｆｔｅｒ ｒｅｆｅｒｒｅｄ ｔｏ ａｓ ｃａｔａｌｙｔｉｃ ｓｍｏｋｅ ｔｕｒｂｉｎｅ） ｉｎ ａ ｒｅｆｉｎｅｒｙ ｅｎｔｅｒｐｒｉｓｅ， ｓｃａｌｉｎｇ ａｎｄ ｅｒｏｓｉｏｎ
ｐｈｅｎｏｍｅｎａ ｗａｓ ｆｏｕｎｄ ｉｎｓｉｄｅ ｔｈｅ ｓｍｏｋｅ ｔｕｒｂｉｎｅ． Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｓｏｌｖｅ ｔｈｉｓ ｐｒｏｂｌｅｍ， ｔｈｅ ｃａｕｓｅｓ ｏｆ
ｓｃａｌｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｒｏｓｉｏｎ ｗｅｒｅ ｄｅｅｐｌｙ ａｎａｌｙｚｅｄ， ａｎｄ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｆａｃｔｏｒｓ ａｆｆｅｃｔｉｎｇ ｔｈｅ ｌｏｎｇ －
ｔｅｒｍ， ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ａｎｄ ｓｔａｂｌｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃａｔａｌｙｔｉｃ ｓｍｏｋｅ ｔｕｒｂｉｎｅ ｗｅｒｅ ｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ， ａｎｄ ｔｈｅ
ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ ｗｅｒｅ ｇｉｖｅｎ， ｗｈｉｃｈ ａｃｃｕｍｕｌａｔｅｄ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｌｏｎｇ － ｔｅｒｍ
ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｍｏｋｅ ｔｕｒｂｉｎｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃａｔａｌｙｔｉｃ ｃｒａｃｋｉｎｇ； ｓｍｏｋｅ ｔｕｒｂｉｎｅ； ｓｃａｌｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ； ｅｒｏｓｉｏｎ； ｌｏｎｇ ｐｅｒｉｏｄ
?。玻埃玻?，５２（４）　　　　　　　　　盧鎮(zhèn)，等?? 往復(fù)式壓縮機(jī)智能化狀態(tài)監(jiān)測(cè)技術(shù)與應(yīng)用

網(wǎng)友評(píng)論 more

化工安全論文最新內(nèi)容

05-29