導航：安全管理網>> 安全論文>> 特種設備論文>>正文

燃氣鍋爐脫硝單元工藝優化

文檔作者：沈聰12，姜磊3，孫瑞光4，王玉斌12,張永華3，陳衛軍3 文檔來源： 1.中國石油石油化工研究院蘭州化工研究中心 2.石油石化污染物控制與處理國家重點實驗室 3.中國石油寧夏石化公司科技和規劃發展部 4.中國石油蘭州石化公司		更新日期： 2026年05月11日	點擊數：
下載地址：點擊這里	文件大小： 3.66 MB 共6頁	文檔格式： PDF	下載點數： 1 點（VIP免費）

全屏查看

內容預覽 [文件共6頁]

本文件共6頁，如需編輯使用，請下載。

注：預覽效果可能會出現部分文字亂碼（如口口口）、內容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大小：3.66 MB 共6頁文件格式：PDF 下載點數：1 點（VIP會員免費）

上一篇：淺談承壓特種設備焊接工藝監督管理

文本預覽

僅提取頁面文字內容，供快速閱讀使用。

業技術（377~381)
2023年9月 Petrochemical Technology &amp;amp; Application Sep.2023
石第41卷 第5期 化 技 術 與 應 用 Vol.41 No.5
D0I:10.19909/j.cnki.ISSN1009-0045.2023.05.0377
燃氣鍋爐脫硝單元工藝優化
沈聰12，姜磊3，孫瑞光4，王玉斌12,張永華3，陳衛軍3
（1.中國石油石油化工研究院蘭州化工研究中心，甘肅蘭州730060;2.石油石化污染物控制與處理國家重點實驗室，甘肅蘭州
730060；3.中國石油寧夏石化公司科技和規劃發展部，寧夏銀川753000；4.中國石油蘭州石化公司安全環保部，甘肅蘭州730060）
摘要：針對某化肥廠130t/h燃氣鍋爐新增氨氣選擇性催化還原（NHs-SCR）脫硝單元投運后，煙氣條
件波動幅度大、噴氨量及出人口NO.質量濃度頻繁波動等問題，結合工藝流程及離線檢測數據分析了影響
脫硝穩定性的因素，并優化了工藝。結果表明：通過優化調節前端低氮燃燒條件、噴氨條件，使脫硝段煙氣
組分更穩定且條件更加溫和，催化劑床層溫度提升20℃，人口NO，質量濃度降低110mg/m²，出口NO,質
量濃度降低至約15mg/m²，保證了裝置NO，達標（不大于100mg/m²）排放，實現了裝置連續穩定運行。
關鍵詞：燃氣鍋爐；脫硝；濃度場；催化劑；氮氧化物；穩定性
中圖分類號：X742;TE992.1 文獻標志碼：B 文章編號：1009-0045（2023）05-0377-05
燃氣鍋爐是一類較常見的動力鍋爐，相對于
燃煤、燃油鍋爐而言，其設備具有空間占用小、操
作簡便、工況靈活及運維費用低等優點。燃氣鍋
爐的燃料一般為天然氣、煤氣、液化石油氣等，燃
料熱值高且清潔[1]，在無廢渣產生的情況下可作
為穩定的高熱值動力源，且爐膛內積灰結焦的概
率大幅降低。
某化肥廠現有燃氣鍋爐裝置規模130t/h，為
前墻燃燒的π型爐。該裝置初始設計最大煙氣量
為145548m/h，截面尺寸為3346mmx6166mm，
后設選擇性催化還原(SCR)煙氣脫硝模塊，還原
劑為液氨。初始脫硝催化劑設計為2層，2017年
8月投人運行，2020年初，脫硝出口NO質量濃
度逐漸超標，無法達標排放。2021年2月鍋爐停
車維護期間，在舊催化劑不拆除的情況下，新增
自主研發新型SCR脫硝催化劑1層，催化劑以模
塊形式填裝，高度為400mm。2021年3月脫硝單
元投人運行后，發現入口煙氣NO.質量濃度波動
幅度較大，導致噴氨量及出口NO.質量濃度波動
頻繁。為保證出口煙氣NO，達標排放，本工作對
脫硝段煙氣組分及工藝條件進行了跟蹤監測，結
合工藝流程及運行數據，分析了脫硝穩定性的影
響因素，并對工藝進行了優化，為脫硝單元及脫
硝催化劑的工業應用提供實際依據。
1工業裝置
1.1 煙氣條件及排放指標
燃氣鍋爐部分設計條件、煙氣組分及排放控
制指標如表1所列。
表1燃氣鍋爐煙氣條件及排放控制指標
項目數值
脫硝入口煙氣條件
脫硝溫度/℃ 280~420
NO,質量濃度/（mgm) ≤700
SOz質量濃度/(mg·m) ≤950
脫硝出口控制指標
NO,質量濃度（干基3%02)（mgm3） ≤100
氨逃逸（干基3%02)（μL·L-） ≤3.0
床層壓降/kPa ≤0.8
1.2 運行檢測
脫硝單元正式投運168h，調整工藝條件相
對穩定后，對脫硝單元主要參數進行采集和監
測（維持整體工況不變，每天相同時間采樣，連
續采集32組數據）。由圖1~圖4可見：脫硝單元
收稿日期：2023-05-06；修回日期：2023-07-26
基金項目：中國石油天然氣股份有限公司資助項目（項目
編號：2021DJ6901)
作者簡介：沈聰（1995一），男，河南信陽人，碩士，助理工程
師。主要從事工業煙氣脫硝催化劑及助劑的研發工作。
378 石 化 技 術 與 應 用 第41卷
煙氣流量平均為110000m/h，處于設計值（小
于145548m/h）范圍內，但波動幅度大，導致脫
硝催化劑床層空速變化大，脫硝效率不穩定；催
化劑床層溫度約為330℃，位于SCR脫硝最適反
應溫度［（350±20）℃]區間下限，但波動劇烈；床
層壓降約為0.50kPa，在設計值范圍內；此時，盡
140000
120000 煙氣
100000
50
40
30
20
10
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖1 煙氣及噴氨流量變化曲線
380
360 脫硝入口
340
320
脫硝出口
300 1
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖2 催化劑床層溫度變化曲線
0.70
0.65
0.60
0.55
0.50
0.45
0.40
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖3 催化劑床層壓降變化曲線
300
100
900
700
80
60
40
20
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖4 脫硝單元NO.質量濃度變化曲線
管出口NO，質量濃度仍控制在排放限值內，但由
于入口NO.質量濃度超出設計值且其他參數不
穩定，導致噴氨流量的控制需要頻繁調整和變
化，且出口NO質量濃度波動幅度較大。
2 工藝優化及效果
SCR脫硝技術因反應效率高、產物清潔等優
點，在工業尾氣脫硝領域被廣泛應用[2]。但在長期
應用過程中，不同裝置的脫硝系統也陸續暴露出
不同的問題，主要集中在床層壓降增加幅度大、
流場分布不均、噴氨格柵堵塞、結鹽結垢、氨逃逸
大[3]等方面。
2.1 工藝優化
2.1. 1 前端燃燒
低氮燃燒技術是一種通過改變爐膛燃燒條
件從源頭上控制NO.產生的手段[4],其研究主要
集中在2個方面：（1)通過空氣分級燃燒、燃料分
級燃燒、加濕/無焰燃燒及煙氣再循環等[5]方式調
整燃料在爐膛內的燃燒環境來降低NO,的生成；
(2)結合數值模擬等手段[5-6],優化燃燒器噴嘴等
主要部件的結構設計和工藝參數[7],維持燃料高
效放熱的同時限制NO.的產生。低氮燃燒技術應
用過程中，對NO，的形成起決定作用的條件是爐
膛內輻射區的溫度和空氣量[8]。因此，控制燃燒區
域的溫度和空氣量[9],是提升燃燒效率、降低NO
生成的有效措施。
由圖5~圖6可見，在保證鍋爐高效穩燃的
前提下，通過調整前端燃燒進風量，使得脫硝單
元煙氣流量穩定在100000m²/h左右，人口煙氣
NO質量濃度均值降低至770.54mg/m²降幅近
100mg/m²；出口煙氣NO質量濃度均值降低至
15.43mg/m²降幅約10mg/m²；催化劑床層溫度均
值為349.40℃，提升約15℃，實現脫硝人口NOx
900
入口
800
700
80
60
40 出口
20
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖5 脫硝單元NO.質量濃度變化曲線
第5期 沈聰等.燃氣鍋爐脫硝單元工藝優化 379
365
入360
355
2/晉
350
345
340
出口
335
330
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖6 催化劑床層溫度變化曲線
減量調控的同時優化脫硝段反應條件。
2.1.2 煙氣流場
燃氣鍋爐運行過程中，NO.生產方式以熱力
型NO為主，主要成分為NO，占比可達90%~
95%10]。由于脫硝系統中存在管路變徑及大量換
熱設備等，煙氣在流經轉角和變徑處會產生渦流
及端流現象，在設備遮擋部位甚至會形成回流
區。同時，前端負荷的頻繁波動也會加劇脫硝段
流場的不均，這往往在速度場、NO,濃度場及溫度
場上會有直觀的表現[-12]。為了評估脫硝催化劑
人口端面處流場均勻性，在位于脫硝催化劑床層
上方300mm處進行離線檢測，具體檢測位點分
布如圖7所示，離線檢測數據如圖8~圖10所示。
6 166 mm
10 60 110 160 210 260
2 70 120 170 220 270
3福80 130 180 230 280
wu 3 40 90 140 190 240 290
88mm 5T100 150 200 250 300
串串串串串
圖7流場離線檢測位點分布
煙氣流速/m·s)
300 22..020000 2:400
250 2:600 2.800
3.000
200 3.200
3.400 3.600
150 3.800
4.000
100 4.200 4.400
4.600
50 45..800000
5:200
5.400
0 100 200 300 400 500 600
反應器長度/mm
圖8 速度場分布
300 No.質量濃度/mgm)
0.000
250 / 96.00
192.0
200 288.0
384.0
150 480.0
100 576.0 672.0
50 768.0 864.0
960.0
0 100 200 300 400 500 600
反應器長度/mm
圖91NO.質量濃度場分布
300
溫度/℃
230.0
246.0
200 262.0
278.0
294.0
310.0
100 326.0
342.0
358.0
0 100 200 300 400 500 600
反應器長度/mm
圖10 溫度場分布
由圖8~圖10可見：煙氣平均流速為4.35m/
s，最大相對偏差為9.85%；煙氣平均NO.質量濃
度為763.08mg/m²，最大相對偏差為12.08%；人
口端面平均溫度為351.63℃，最大相對偏差為
5.2%。人口煙氣流速分布偏差和端面溫度偏差均
小于10%，說明溫度場比較均勻，人口端面溫度
差異不大；速度場雖然有偏差，但均勻度仍在可
接受范圍內，未出現明顯的偏流現象；人口煙氣
NO.質量濃度偏差大于10%，表明人口中心區域
NO.質量濃度較四周偏差大，結合流速場情況，說
明煙氣人口前端導流板設置仍有待改善。
2.1.3 噴氨條件
NH作為還原劑直接參與NO,還原轉化過
程，配套存儲設備為液氨儲罐，直接噴人液氨不
僅會引起噴頭結鹽堵塞，同時液氨吸熱氣化還會
加劇氨場不均和煙氣熱量損失，影響后端脫硝催
化劑床層溫度和濃度場均勻性。因此氨氣引人
時，會利用稀釋風機鼓入適量熱空氣將氣化后的
液氨稀釋到一定比例后再噴人反應器管道。稀釋
后氨體積分數一般維持在5%左右。
實際過程中，適當調整稀釋風量可以優化噴
380 石 化 技 術 與 應 用 第41卷
氨效果。但稀釋風量過大時，不僅會引起煙氣溫
度波動，過量空氣還會稀釋煙氣，導致煙氣中NO
質量濃度下降，氧含量增加，這在環保層面上是
不被允許的。此外，在環境溫度低、稀釋風含水等
情況下，管道熱量損失會造成氨氣在輸氣管道內
液化析出，從而導致噴氨格柵堵塞，引起噴氨不
均等問題。因此，適當調整液氨氣化溫度，稀釋風
溫度及流量，一定程度上可以改善噴氨結鹽堵塞
問題，優化噴氨效果
2.1.4 氨濃度場
對于SCR脫硝技術而言，噴氨量和氨濃度場
的均勻性（特別是脫硝催化劑前端面）及與NOx
濃度場的匹配度,與脫硝效率密切相關[13-15]。為了
評估脫硝系統氨氮場匹配程度，利用吸收法在位
于脫硝催化劑床層下方300mm處對氨逃逸值進
行離線檢測，檢測位點分布與圖7一致，檢測結
果如表2所列。脫硝催化劑床層下方氨逃逸均值
為1.78μL/L，低于協議值（3μL/L），出口端面氨
逃逸低說明氨流經催化劑床層后能有效參與脫
硝反應，表明噴氨量合適且氨氮場匹配度高。
表2 各檢測位點氨逃逸值uL/L
檢測位號氨逃逸值檢測位號氨逃逸值
1 0.92 16 2.80
2 0.95 17 2.41
3 1.88 18 2.41
4 0.86 19 2.80
5 1.52 20 2.29
6 1.92 21 1.89
7 1.79 22 1.72
8 2.24 23 1.95
9 1.00 24 2.90
10 1.23 25 1.39
11 2.11 26 0.78
12 2.04 27 2.27
13 1.18 28 0.93
14 2.77 29 1.31
15 2.06 30 1.22
影響氨濃度場均勻性的因素還包括噴氨方
式、噴氨格柵布置、整流格柵等多方面。實際運行
過程中，仍無法避免噴頭結鹽，噴氨管束堵塞、腐
蝕泄漏等問題，影響噴氨均勻性。就調控系統而
言，即使采用自動化程度較高的出人口聯動噴
氨，系統監測到出人口NO，濃度波動時自動調節
噴氨，但運行工況變化時，氨氣制備、供噴系統的
調節仍存在一定的慣性和滯后。同時，在線氨儀表
長期處于高溫、高濕且含粉塵的惡劣環境中，很容
易因振動、堵塞等原因導致測量結果失真[16]。此
外，由于煙氣脫硝過程中存在非標準SCR反應、
氨氧化、結鹽反應等其他副反應。因此，實際操作
過程中無法實現理論上的濃度場均勻及濃度場
的迅速優化，仍需要線上監測、線下檢測和手動
調節等多方面共同優化調節，以促使氨濃度場偏
差盡量減小
2.2 優化效果
由圖11~圖14可知：經調整優化后，脫硝單元
總煙氣流量適當減少，穩定在98000m²/h左右，
空速較之前降低，煙氣在催化劑層的停留時間延
長，有利于脫硝反應的充分進行[17]，脫硝人口溫度
穩定在350℃以上，較之前整體提升近20℃，反
應溫度達到（350+20)℃，脫硝催化劑處于適宜溫
度區間，維持裝置取熱穩定，保持脫硝系統溫度，
有利于催化劑發揮最佳功效。同時，經前端優化
后，人口NO.質量濃度均值為742.14mg/m²，降幅
約110mg/m²且更加穩定；出口NO質量濃度均
值降至16.18mg/m²，降幅約15mg/m。噴氨優化
后，氨氣流量均值為17.40m/h，降幅6m²/h，噴氨
量維持平穩，氨逃逸離線檢測結果也表明氨氮場
110000
煙氣
100000
(4·W)/魯
90000
50
40
30 氨氣 20
10
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖11 煙氣及噴氨流量變化曲線
365
360 脫硝入口
355
350
345 脫硝出口
340
335
330
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖12 催化劑床層溫度變化曲線
（下轉第394頁）
第5期 沈聰等.燃氣鍋爐脫硝單元工藝優化 381
0.39
0.38
0.37
0.36
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖13 催化劑床層壓降變化曲線
900r
800
700
80
60
40
20 出口
0 5 10 15 20 25 30 35
采樣次數
圖14 脫硝單元NO質量濃度變化曲線
匹配度較高。另外，催化劑床層壓降由0.50kPa
降至0.38kPa。
3結論
通過優化調節前端低氮燃燒條件、噴氨條
件，使脫硝段煙氣組分更穩定且條件更加溫和，
催化劑床層溫度提升20℃，人口NO質量濃度降
低110mg/m²，出口NOx質量濃度降低至約15mg/
m²遠低于排放標準（不大于100mg/m²）。
參考文獻：
[1］張志鋼，潘瑛.天然氣鍋爐煙氣余熱回收與效率[J].山西財經
大學學報,2013,35(Z1)：187.
[2]】杜凱敏，秦剛華，祁志福，等.NH3-SCR脫硝催化劑的中毒及其
抗毒策略[J].現代化工，2021,41（11）：58-62.
[3]張艷華，宋光武，羅志云，等.煙氣深度余熱回收技術對燃氣
鍋爐NO,排放擴散遷移規律的影響研究[J].環境科學學報，
2016,36(3):1064-1069.
【4]徐順生，于東港，鞠澄源，等.鼓風式燃氣灶低氮燃燒數值模
擬研究[J].過程工程學報，2023，23（3）：438-450.
[5]肖鑫.基于空氣加濕技術的燃氣鍋爐低氮燃燒特性研究[D].
北京：北京建筑大學，2021.
[6]】王小龍，張飛龍，王里，等.一次風速對高濃度煤粉預燃式低
氮燃燒器性能影響的數值模擬[J].潔凈煤技術,2021,27(4)：
132-138.
[7]姬海民，王電，石恒，等.基于FCR系統的新型低氮燃氣燃燒
器在燃氣鍋爐NO,排放中應用[J].熱力發電,2018,47(2)：
103-107.
[8］薄建民，詹爽，張娣，等.乙烯裂解爐脫硝降氮技術及其應用
[J].化工機械,2022,49（3)：509-514.
[9]栗偉明.燃氣鍋爐煙氣污染物排放現狀分析研究及解決措施
[C]第十一屆全國能源與熱工學術年會論文集。馬鞍山：中
國金屬學會能源與熱工分會，2021：376-381.
[10]李磊，王曉鵬，馬虹，等.基于生命周期評價的燃氣工業鍋爐
低氮燃燒技術綜合評價[J].環境污染與防治，2022,44（7)：
907-910.
[11]李源，毛睿，任利明，等.非均勻來流條件下SCR系統靜態混
合器布置及噴氨優化數值模擬研究［J]熱能動力工程，
2021,36(6):78-85.
[12]盧志民，李文慶，廖永進，等.基于影響因子的SCR脫硝系統
噴氨量優化模擬[J].中國電機工程學報，2021,41(14：
4923-4930.
[13］張鵬，賈媛媛，唐中華，等.釩鈦系脫硝催化劑抗SO,和H,O中
毒性能研究進展[J].現代化工，,2021,41（4：67-71.
[14]】譚增強，姚皓，周夢偉，等.SCR脫硝全區域NH/NO,等摩爾比
優化研究[J].河南理工大學學報（自然科學版）,2022,41
(2) :85-92.
[15］葛銘，姚宣,劉柱，等.分區控制式噴氨格柵脫硝系統流場及
噴氨均勻性研究[J].煤炭轉化，2022，45（3）：95-102.
[16]楊松.氨逃逸測量技術在脫硝系統中的應用研究與優化[J]
現代化工,2018,38(6)：216-219.
[17]徐繼法，朱繁，邱明英，等.基于響應面分析的SCR催化劑單
孔脫硝反應研究[C]第十三屆中國鋼鐵年會論文集一9.能
源、環保與資源利用.重慶：中國金屬學會，2022：247-252.
相關文獻鏈接：
[1]劉棟棟.SCR脫硝提效改造流場數值模擬及物模試驗研究[J].
中國環保產業，2023（1）：51-56.
[2]馮艷婷.新型無釩基波紋板式脫硝催化劑技術探析[J].中國
資源綜合利用，2022,40(3）：172-174.
[3]】戴毅，梅超強，李雪，等.前驅體對MnO2同時催化脫除氮氧化
物與氯苯性能的影響[J].環境工程,2022,40（4：57-63.
[4］下俊杰，王萬圓，滿恒孝，文成新.BiOX（Cl,Br,I)/BizWO.異質
結型復合光催化劑用于高濃度氮氧化物的脫除[J]．化工進
展,2021,40(11):6094-6101.
[5］王成志，曹鵬，顏鑫，等.中試規模下蜂窩式Mn-Ce/Al2O,脫硝催
化劑的低溫性能[J].環境工程學報，2018,12(4)：1055-1064.
[6］楊俊，常煜鵬，戴衛理，等.雙金屬Cr-In/H-SSZ-13催化劑上
CH4選擇催化還原NO（英文）[J].催化學報（英文），2018,39
(5):1004-1011.
[7］趙爽，黃黎明，江博瓊，等.分子篩負載Cu-Mn雙金屬柴油機
尾氣脫硝催化劑的穩定性（英文）[J].催化學報（英文），2018，
39(4) :800-809.
（上接第381頁）
394 石 化 技 術 應 用 第41卷
Analysis and countermeasures of catalyst under abnormal operating
conditions in reforming residual oil hydrogenation unit
ZHAN Xue-cheng', HU Xu-zhou², CHEN Ming-lin', GUO Da-jiang', MA Ping', MA Hao-wen'
(1. Lanzhou Petrochemical Research Center, Petrochemical Research Institute, PetroChina, Lanzhou
730060, China; 2.No.2 Department of Ethylene Operation, Lanzhou Petrochemical Company, PetroChina,
Lanzhou 730060, China)
Abstract: The reasons for the emergency shutdown
of a 1.2 Mt/a reforming residual oil hydrogenation
unit were analyzed. The properties of the discharged
catalyst were investigated by analytical
means of H, -temperature -programmed reduction,
X -ray diffraction and N2 -physical adsorption. The
results showed that the unsaturated hydrocarbon
content of the hydrogenation feed exceeded the standard
seriously, which caused the heat release of reaction
to increase sharply. Under high temperature
conditions, the unsaturated hydrocarbon polymerization
and coke formation occurred, resulting in heat
release superposition and then temperature runaway
of catalyst bed. The coke caused the bottom of the
catalyst bed to block and the pressure drop to rise
rapidly. In the process of air passivation before unloading
the catalyst, air bias was caused by catalyst
bed block, massive heat release from excessive oxidation
of reduced nickel under local oxygen -rich
conditions and coke combustion made the catalyst
undergo high temperature oxidation above 700 ℃,
resulting in the catalyst caking and the color change.
The physical and chemical properties of a part of
discharged catalyst which accounted for about 70%
of the initial filling mass of the fresh catalyst were
close to the fresh catalyst, and could be backfilled for
reusing.
Key words: reforming residual oil hydrogenation ;
nickel-based catalyst ; bed temperature runaway; bed
pressure drop;benzene
Process optimization of gas boiler denitration unit
SHEN Cong'2,JIANG Lei',SUN Rui-guang*, WANG Yu-bin'-2,ZHANG Yong-hua', CHEN Wei-jun?
(1. Lanzhou Petrochemical Research Center, Petrochemical Research Institute , PetroChina, Lanzhou 730060,
China;2. State Key Laboratory of Petroleum Pollution Control,Lanzhou 730060, China; 3. Ministry of Science,
Technology, Planning and Development of Ningxia Petrochemical Company, PetroChina, Yinchuan 753000,
China;4. Ministry of Safety and Environmental Protection of Lanzhou Petrochemical Company, PetroChina,
Lanzhou 730060,China)
Abstract: In view of the operation of the new
selective catalytic reduction of ammonia(NH, -
SCR) denitrification catalyst in the 130 t/h gas boiler
in a fertilizer plant, the large fluctuation of flue gas
conditions led to the frequent fluctuation of ammonia
injection and NOx concentration at the entrance and
exit of the denitrification unit. The factors affecting
the stability of the subsequent denitrification were
analyzed in combination with the process and offline
detection data. The process was optimized. The
results showed that by optimizing and adjusting the
low nitrogen combustion conditions and ammonia
injection conditions at the front end, the flue gas
component of the denitration section was more stable
and milder; the temperature of the catalyst bed was
increased by 20 C; the inlet NO, mass concentration
was reduced by 110 mg/m, and the outlet NO, mass
concentration was reduced to about 15 mg/m. It
ensured the NO, emission standard (≤ 100 mg/m’)of
the unit and achieved continuous andstable
operation of the unit.
Key words: gas boiler; denitration;concentration
field ; catalyst;nitrogen oxide; stability

網友評論 more

特種設備論文最新內容

05-11