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裂解爐節能優化改造探討

文檔作者：杜學軍文檔來源：中國石化上海石油化工股份有限公司烯烴部		更新日期： 2026年05月09日	點擊數：
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工業化應用
裂解爐節能優化改造探討
杜學軍
（中國石化上海石油化工股份有限公司烯烴部，上海 ２００５４０）
摘　要：　中國石化上海石油化工股份有限公司烯烴部有新老兩套并聯的乙烯裝置，乙烯設計生產能力分
別為老區 ４００ｋｔ／ａ、新區 ３００ｋｔ／ａ，老區共有 １０臺裂解爐，新區共有 ４臺裂解爐。老區的 １０臺裂解爐自 １９８９
年以來雖已經過多輪改造，但目前在能耗和運行周期方面仍存在較多問題，是制約乙烯老區裝置穩定運行
的關鍵因素。文章從老區裂解爐的節能改造探索出發，提出了一些可以作為借鑒的老舊裂解爐的改造方
案。
關鍵詞：　裂解爐　節能　改造
文章編號：　１６７４－１０９９　（２０２２）０２－００３７－０４　　中圖分類號：　ＴＱ２２１２１　　文獻標志碼：　Ａ
收稿日期：２０２２－０１－１３。
作者簡介：杜學軍，男，１９７２年出生，２００９年畢業于華東理工
大學化學工程與工藝專業，長期從事乙烯裝置生產管理。
　　中國石化上海石油化工股份有限公司（以下
簡稱上海石化）作為國內最早一批建設乙烯裝置
的煉化一體化企業，目前具備 ７００ｋｔ／ａ的乙烯產
能。隨著國內諸多百萬噸乙烯裝置的逐步建設，早
期建設的乙烯裝置在裝置運行能耗等方面都存在
缺陷。２０２１年發布的《高耗能行業重點領域能源
標桿水平和基準水平》又對乙烯能耗的達標值做了
明確的要求。近年來，國內老舊乙烯裝置紛紛開展
節能減排改造工作，上海石化乙烯裝置雖已經過多
輪技術改造，技術經濟指標有了一定的提升，但是
目前仍面臨著市場競爭和“雙碳”壓力，進一步對
老舊裝置開展技術改造勢在必行。乙烯裂解爐消
耗了乙烯裝置 ８０％的能耗，因此裂解爐的節能優
化改造對于乙烯裝置的節能降耗具有重要作用。
１　乙烯裝置裂解爐基本情況
上海石化烯烴部 ２＃烯烴聯合裝置分新區和
老區兩套裝置，共有 １４臺裂解爐。其中新區共 ４
臺裂解爐，為 ＬＵＭＭＵＳ與中石化合作的 ＳＬ－２型
裂解爐 （ＢＡ－２１０１～２１０４），２０１２年 采 用 國 產
ＣＢＬ技術將其改造為 ＣＢＬ－ＩＩＩ型爐。老區共 １０
臺裂解爐，ＢＡ－１０１～１０８原為美國 ＬＵＭＭＵＳ公
司設計的 ＳＲＴ－Ⅲ型和 ＳＲＴ－Ｉ型裂解爐（ＢＡ－
１０８）；ＢＡ－１１０為國內翻版的 ＳＲＴ－Ⅲ型裂解爐；
ＢＡ－１１１為 ＧＫ－Ⅴ型裂解爐。２００２—２００３年采
用 ＴＥＣＨＮＩＰ公司的 ＧＫ－Ⅵ型爐技術對 ＢＡ－１０１
及 ＢＡ－１０２進行了擴能改造；２００７年又采用同樣
技術對 ＢＡ－１０５、ＢＡ－１０６及 ＢＡ－１１０進行了擴能
改造，改造后單爐能力由 ４２ｋｔ／ａ提高到 ６２ｋｔ／ａ
（年操作時間按 ７６５０ｈ計算），隨后 ＢＡ－１０３／
１０４／１０７／１０８爐也進行了改造，裂解爐生產能力
保持不變。２０１７年，ＢＡ－１０３／１０４／１０７／１０８爐急
冷換熱器進行了更換；同年，根據國家及地方最新
環保要求，新、老區所有裂解爐結合生產安排分批
次陸續實施了低氮燃燒器改造；同時，針對老區
ＢＡ－１１１爐對流段積灰嚴重、排煙溫度高、熱效率
低的問題，也一并進行了針對性的節能改造（改
造內容主要涉及對流段）。目前裂解爐能力情況
如表 １所示。
２＃烯烴老區裂解爐經過 ２００７年改造后，由于
翅片密度高且翅高偏高，導致對流段積灰嚴重并
且無法有效去除，因此排煙溫度極高，加氫尾油工
況下超過 ２００℃。由于對流段堵塞造成風機抽力
不夠，裂解爐負荷無法達到設計值，嚴重影響正常
的工藝操作。近年來，裂解爐平均熱效率僅為
９１５％左右，裂解爐運行狀態較差。
·３７·
　第３８卷　第２期
２０２２ 年 ４ 月
　　　　　　　 　　 　 石 油 化 工 技 術 與 經 濟
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ＆ＥｃｏｎｏｍｉｃｓｉｎＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｓ
表 １　上海石化裂解爐基本情況統計
區位 裂解爐 爐型 原料種類 負荷 ／（ｔ·ｈ－１）
老區 ＢＡ－１０１／１０２／１０５／１０６／１１０ ＧＫ－ＶＩ 石腦油 ３０５５０
加氫尾油 ２６１２０
ＢＡ－１０３ ＳＲＴ－ＩＩＩ 石腦油 ／輕石腦油 ２２２８８
ＢＡ－１０４／１０７ ＳＲＴ－ＩＩＩ 石腦油 ／輕石腦油 ２２２８８
液化石油氣 １３２００
ＢＡ－１０８ ＳＲＴ－Ｉ 石腦油 １０４００
乙烷 ８８００
ＢＡ－１１１ ＧＫ－Ｖ 石腦油 ／輕石腦油 ２９４７２
新區 ＢＡ－２１０１／２１０２ ＣＢＬ－ＩＩＩ 石腦油 ４８７０７
液化石油氣 ３９２６０
ＢＡ－２１０３ 石腦油 ４８７０７
輕石腦油 ４７１５０
ＢＡ－２１０４ 石腦油 ４８７０７
輕石腦油 ４７１５０
２　裂解爐的節能優化改造
２１　老區裂解爐的運行情況與改造難點
上海石化新區裂解爐已于 ２０２１年由中國石
化工程建設公司改造，排煙溫度和運行狀態較好。
目前的主要矛盾點集中在老區，其裂解爐的熱效
率情況如表 ２所示。從表 ２中可以看出：裂解爐
的熱效率偏低，排煙溫度出現超過 ２００℃的情況，
處于不經濟運行的狀態。
表 ２　改造前老區裂解爐運行情況
　爐號 原料名稱 實際負荷 ／（ｔ·ｈ－１） 目前運行排煙溫度 ／℃ 運行熱效率 ／％
ＢＡ－１０１ 石腦油 ２５ １６０ ９２２
加氫尾油 ２４ ２００ ９０４
煤柴油（ＡＧＯ） ２４ １７０ ９１７
ＢＡ－１０４ 乙烷 １３（液化石油氣） １６０ ９２２
石腦油 ２２ １４０ ９３１
ＢＡ－１０７ 乙烷 １３（液化石油氣） １７０ ９１７
石腦油 ２２ １４０ ９３１
ＢＡ－１０８ 乙烷 ８（液化石油氣） １６０ ９２２
石腦油 １０ １４５ ９２８
ＢＡ－１１０ 石腦油 ２５ １６０ ９２２
加氫尾油 ２４ ２００ ９０４
ＡＧＯ ２４ １７０ ９１７
　　上海石化老區裂解爐從 ２０世紀 ８０年代以來
已進行過兩輪改造，現場工程設計和施工的困難
較大。由于老裂解爐的爐型復雜，輻射段和對流
段的高度和內部排管的布置各不相同，節能改造
的主要對象對流段在設計排布方面困難較大；同
時由于改造實施方案的不同，造成各個層面的規
劃不 統 一，平 臺 布 置 的 協 調 存 在 問 題。 目 前
ＧＫ－ＶＩ裂解爐的爐管熱強度高，投料負荷無法達
到 １００％，并且運行周期短，需要對裂解爐輻射
段爐管進行重新設計選型，但是由于輻射室無
法進行改變，因此在降低熱強度的同時不能減
少裂解爐的投料負荷，輻射段爐管的選型存在
很大困難。
２２　老區裂解爐的改造方案
根據裂解爐的運行狀態，結合裂解爐新的設
計理念以及相關節能方案，可以從對流段、輻射段
以及產生超高壓蒸汽的廢熱鍋爐三方面著手進行
改造，目標為消除現有的運行瓶頸并同步提升裂
解爐的運行經濟性。改造前老區裂解爐存在問題
以及改造方案見表 ３所示。
·３８·
　 　 石 油 化 工 技 術 與 經 濟
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ＆ＥｃｏｎｏｍｉｃｓｉｎＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｓ　　　　　　　　　第３８卷　第２期　
２０２２ 年 ４ 月
表 ３　改造前老區裂解爐存在問題以及改造方案
部位 存在問題 改造方案
輻射段爐管 爐管彎曲、老化、蠕變 根據爐膛條件受限的情況，選擇與新區同款的單排布置的 ＣＢＬ－ＩＩＩ型爐管
對流段 排煙溫度高，翅片積灰嚴重、腐蝕脫落嚴重 省煤器（ＥＣＯ）、原料預熱（ＦＰＨ）對流段管排優化，利用剩余的對流段空間
增加脫鹽水換熱
廢熱鍋爐 入口的大小頭多次開裂 廢熱鍋爐整體更換，考慮適當增加換熱面積，增加超高壓蒸汽換熱面積，同
時統一 ＢＡ－１０１到 ＢＡ－１０８裂解爐的廢熱鍋爐型號，便于現場平臺布置
２２１　輻射段改造
原 ＧＫ－Ⅵ型爐輻射室仍為原負荷 ３０ｋｔ／ａ的
ＳＲＴ－ＩＩＩ型裂解爐時期的規模，在上一周期擴能
改造期間并未對爐膛進行改造，并且選用了 ４８組
１－１爐管，管徑較小，換熱面積較小，單位面積的
爐管熱強度比較大，導致爐管彎曲嚴重，并且改型
爐管為雙排布置，導致狹小空間內的爐管熱膨脹
無法有效開展，爐管運行周期僅為 ５５ｄ以內。
２０２１年新 區 ４臺 裂 解 爐 已 經 采 用 了 國 內
ＧＢＬ技術進行節能改造，改造后節能效果明顯，
因此本次老區考慮繼續采用國內新型的 ＣＢＬ技
術進行改造，選用 ＣＢＬ－Ⅲ型爐爐管排布方式，第
一程管錯排布置、第二程管單排布置，管間距均進
行調整。全爐共采用 ３０組改進 ２－１型爐管。同
時在輻射段爐管增設扭曲片，以增大傳熱系數，增
加流體流動的湍動程度，從而達到強化傳熱的效
果［１］。
２２２　對流段改造
裂解爐煙氣的取熱主要依靠對流段內的物料
與煙氣之間的熱交換，換熱管排的優化是最直接
有效的降低排煙溫度、提升裂解爐熱效率的手段。
但是老區裂解爐的對流段由于存在空間、承重等
方面的問題，優化的余地不大。因此對物料預熱
和鍋爐水預熱進行整體更換，同時為了彌補對流
段管排優化的不足，將原先乙烯開工鍋爐的除鹽
水由低壓蒸汽預熱改為利用裂解爐穹頂空間增設
除鹽水與煙氣的熱交換模塊，進一步利用煙氣的
余熱。
原對流段如圖 １所示，改造后的對流段管排
如圖 ２所示。對流段改造優化如下：上混合過熱
段、超高壓蒸汽過熱段、稀釋蒸汽過熱段和下混合
過熱段不做改動；將 原 鍋 爐 給 水 預 熱 段 的 管 排
拆除，在原 位 置 上 重 新 設 計 并 更 換 新 換 熱 管；
將原料預熱段的管排拆除，在原位置上重新設
計并更換新換熱管；在原對流段上部增加脫鹽
水換熱管排。
ＵＭＰＨ－原料混合；ＵＳＳＨ－超高壓蒸汽預熱；
ＤＳＳＨ－稀釋蒸汽混合；ＬＭＰＨ－下部原料混合
圖 １　原裂解爐對流段布置
ＴＷＰＨ－Ｎ２－除鹽水預熱；ＦＰＨ－１Ｎ２－原料預熱上部；
ＥＣＯ－１Ｎ２－省煤器上部；ＦＰＨ－２Ｎ２－原料預熱下部；
ＥＣＯ－２Ｎ２－省煤器下部
圖 ２　改造后的對流段管排
２２３　廢熱鍋爐改造
ＧＫ－ＶＩ裂解爐的廢熱鍋爐目前已使用多
年，是線性急冷換熱器，原設計初期出口溫度為
４３３℃（加氫尾油）／４３８℃（石腦油）。由于工況
　第２期（２０２２）　　　　　　　　　　　　　　杜學軍裂解爐節能優化改造探討 ·３９·
苛刻，經過長時間運行，入口下椎體頻繁出現開裂
（目前已經更換兩次），存在裂解氣泄漏、著火的
安全隱患［２］。為了消除安全隱患，同步延長使用
周期，增加超高壓蒸汽的發氣量，將該廢熱鍋爐
更換為傳統式（固定管板）廢熱鍋爐，改造后預
計出口溫度為 ３８４℃（加氫尾油）／３８２℃（石腦
油）。
３　裂解爐改造后的效果
以 ＢＡ－１０１為例，改造前后的運行情況如表
４所示。
表 ４　ＢＡ－１０１改造前后運行參數對比
項目 設計值
對流段
改造前
對流段
改造后
負荷 ／（ｔ·ｈ－１） ２６１２０ ２３７１８ ２５２９４
爐出口溫度 ／℃ ８００ ８０４ ８００
排煙溫度 ／℃ １３９ １５３ １０５
超高壓蒸汽發氣量 ／（ｔ·ｈ－１） ３７４７７ ２５４２２ ２８６４５
側壁燃料氣流量 ／（ｔ·ｈ－１） １１８０ １２００
底部燃料氣流量 ／（ｔ·ｈ－１） ２１２３ ２２９５
風機轉速 ／（ｒ·ｍｉｎ－１） ９２０ ８１７
負壓 ／Ｐａ －５７ －６２
橫跨段溫度 ／℃ ５４１ ５４７
超高壓蒸汽溫度 ／℃ ５０２ ５０３
無磷水量 ／（ｔ·ｈ－１） ２２５０ １６００
超高壓蒸汽過熱段 １出口溫度 ／℃ ４２０ ４０７ ４０６
氧體積分數 ／％ ２１ ２０
熱效率 ／％ ９１９７ ９４８１
　　從表 ４可以看出：ＢＡ１０１改造后對流段換熱
效果明顯提高，使得排煙溫度下降了 ４８Ｋ，超高
壓蒸 汽 發 氣 量 增 加 ３２ ｔ／ｈ，熱 效 率 提 高 了
２８４％，節能效果明顯。
４　效益分析
裂解爐節能改造后的效益可以從周期延長和
超高壓蒸汽發汽量增加等方面進行核算。
周期延長方面。節能改造后，單臺爐子的燒
焦周期由 ５０ｄ延長為 ７８ｄ，單臺爐子的每年燒焦
次數可減少 ２６２次，按照 １次燒焦費用 ３０萬元計
算，實施后可每年節省燒焦費用：２６２×３×３０＝
２３５８５萬元。
超高壓蒸汽的增產方面。節能改造后，單臺爐
子超高壓蒸汽由增加 ３２ｔ／ｈ，裂解爐年運行時間
按 ７６５０ｈ（去除燒焦和檢修時間）考慮，項目實施
后副產超高壓蒸汽增量：３２×７６５０×３／１００００＝
７３４ｋｔ／ａ。
燃料消耗減少方面。節能改造后，單臺爐子
熱效率由 ９２％提高為 ９５％，按燃料熱值 ５０ＧＪ／ｋｇ
折算，項目實施后節約燃料 ４８８６ｋｔ／ａ。
由于使用煙氣余熱加熱了除鹽水，低壓蒸汽
方面減少消耗量約 ４１３１ｋｔ／ａ。
５　結語
老舊裂解爐目前局部性改造基本依靠節能改
造或者環保方面的改造，從上海石化這幾年的實
踐經驗看，從老區的老舊裂解爐廢熱鍋爐更換再
到對流段的節能改造，都使得裂解爐的運行效能
得到一定的提升。同時通過在裂解爐上的各類探
索，用工程實際的運行數據，為裂解爐在今后的環
保運行改造積累了較好的數據經驗。
參 考 文 獻
［１］　潘偉．乙烯裝置裂解爐節能降耗措施分析［Ｊ］．化工設計通
訊，２０１９，４５（５）：１２９－１３０．
［２］　孫鐵，高培軍．乙烯裂解爐的節能降耗措施探討［Ｊ］．化工
管理，２０１８（３０）：１８６－１８７．
ＤｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎＥｎｅｒｇｙ－ｓａｖｉｎｇＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎａｎｄＴｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ
ｏｆＣｒａｃｋｉｎｇＦｕｒｎａｃｅ
ＤｕＸｕｅｊｕｎ
（ＯｌｅｆｉｎＤｉｖｉｓｉｏｎ，ＳＩＮＯＰＥＣＳｈａｎｇｈａｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００５４０）
ＡＢＳＴＲＡＣＴ
ＴｈｅＯｌｅｆｉｎＤｉｖｉｓｉｏｎｏｆＳＩＮＯＰＥＣＳｈａｎｇｈａｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ．ｈａｓｔｗｏｐａｒａｌｌｅｌｅｔｈｙｌｅｎｅｕｎｉｔｓｏｆ
ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌｅｎｇｔｈｏｆｓｅｒｖｉｃｅ．Ｔｈｅｄｅｓｉｇｎｅｄｅｔｈｙｌｅｎｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｃａｐａｃｉｔｙｉｓ４００ｋｔ／ａｉｎｔｈｅｏｌｄａｒｅａａｎｄ３００ｋｔ／ａ
ｉｎｔｈｅｎｅｗａｒｅａ．Ｔｈｅｒｅａｒｅ１０ｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｓｉｎｔｈｅｏｌｄａｒｅａａｎｄ４ｉｎｔｈｅｎｅｗａｒｅａ．Ａｌｔｈｏｕｇｈｔｈｅ１０
ｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｓｉｎｔｈｅｏｌｄａｒｅａｈａｖｅｕｎｄｅｒｇｏｎｅｓｅｖｅｒａｌｒｏｕｎｄｓｏｆｒｅｎｏｖａｔｉｏｎｓｉｎｃｅ１９８９，ｔｈｅｒｅａｒｅｓｔｉｌｌｍａｎｙ
（下轉第 ５２頁）
·４０·
　 　 石 油 化 工 技 術 與 經 濟
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ＆ＥｃｏｎｏｍｉｃｓｉｎＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｓ　　　　　　　　　第３８卷　第２期　
２０２２ 年 ４ 月
裝置在停車檢修壓縮機時，反應系統溫度降
低。沉積在管壁的 ＮＨ４Ｃｌ吸收水分后膨脹，使流
通面積減小。開車時，氫氣在循環加熱、升溫過程
中流經 ＥＡ１０６換熱器，因為管道流道截面積減
小，壓差增加，造成壓縮機流量波動。
４　結語
通過操作調整，將高壓空冷進口溫度控制在
１９０～２００℃，并根據原料性質調整注水量。經過 ３
年運行，循環氫壓縮機運行正常，流量穩定。２０２１年
停車檢修，打開空冷檢查，沒有銨鹽沉積、腐蝕，說明
反應流出物系統銨鹽積晶被水沖洗，沒有沉積。
參 考 文 獻
［１］　 呂運容．渣油加氫脫硫裝置高壓空冷器失效分析［Ｊ］．壓
力容器，２００８，２５（７）：３２－３３．
［２］　 劉紅磊，劉勁松．加氫裝置循環氫系統銨鹽堵塞原因分析
及處理［Ｊ］．煉油技術與工程，２０１４，４４（４）：２５－２７．
［３］　 譚金龍，夏翔鳴，胡傳清，等．加氫裂化裝置高壓空冷器的腐
蝕失效分析［Ｊ］．石油化工腐蝕與防護，２００９，２６（２）：５２－
５７．
［４］　 韓建宇，蘇國柱．加氫裂化高壓空冷管束穿孔失效分析
［Ｊ］．石油化工設備技術，２００４，２５（２）：５０－５２．
［５］　 金浩哲，偶國富，王寬心，等，加氫處理系統 ＮＨ４Ｃｌ結晶沉
積預測及優化防控［Ｊ］．石油學報（石油加工），２０１４，３０
（４）：６６３－６６４．
［６］　 金浩哲，葉浩杰，偶國富，等．基于偏最小二乘法的加氫換
熱器 ＮＨ４Ｃｌ結晶溫度預測模型［Ｊ］．石油學 報 （石 油 加
工），２０１７，３３（６）：１１８０－１１８１．
［７］　謝浩平．加氫空冷系統氯化銨流動腐蝕沉積的預測研究
［Ｄ］．杭州：浙江理工大學，２０１１：４８．
ＣａｕｓｅＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＢｌｏｃｋａｇｅｏｆＲｅａｃｔｉｏｎＥｆｆｌｕｅｎｔＳｙｓｔｅｍ ｏｆ
ＨｉｇｈＰｒｅｓｓｕｒｅＨｙｄｒｏｃｒａｃｋｉｎｇＵｎｉｔ
ＸｕＺｈｉｊｉａｎ
（ＡｒｏｍａｔｉｃｓＤｉｖｉｓｉｏｎ，ＳＩＮＯＰＥＣＳｈａｎｇｈａｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００５４０）
ＡＢＳＴＲＡＣＴ
Ｔｈｅｆｌｏｗｆｌｕｃｔｕａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｈｙｄｒｏｇｅｎｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｏｆａｈｉｇｈ－ｐｒｅｓｓｕｒｅｈｙｄｒｏｃｒａｃｋｉｎｇｕｎｉｔｂｅｇａｎ
ｔｏｏｃｃｕｒｏｎｅｙｅａｒａｆｔｅｒｔｈｅｏｖｅｒｈａｕｌ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｐｒｏｃｅｓｓｆｌｏｗｏｆｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｅｆｆｌｕｅｎｔ
ｓｙｓｔｅｍｏｆｔｈｅｕｎｉｔ，ｃｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ，ｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆｈｉｇｈ
ｐｒｅｓｓｕｒｅａｉｒｃｏｏｌｉｎｇ，ａｎｄｔｈｅｉｍｐｕｒｉｔｉｅｓｉｎｔｈｅｒａｗｍａｔｅｒｉａｌｓｄｕｒｉｎｇｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ｔｈｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆ
ａｍｍｏｎｉｕｍ ｃｈｌｏｒｉｄｅａｎｄａｍｍｏｎｉｕｍ ｈｙｄｒｏｓｕｌｆｉｄｅｗａｓｃａｌｃｕｌａｔｅｄａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａｏｆ
ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ａｎｄｔｈｅｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎｓｉｔｅｏｆａｍｍｏｎｉｕｍ ｃｈｌｏｒｉｄｅａｎｄａｍｍｏｎｉｕｍ ｈｙｄｒｏｓｕｌｆｉｄｅｗｅｒｅ
ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．Ｔｈｅｃａｕｓｅｏｆｔｈｅｆｌｏｗｆｌｕｃｔｕａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｈｙｄｒｏｇｅｎｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｗａｓｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄｔｏｂｅｔｈｅ
ｂｌｏｃｋａｇｅｏｆａｍｍｏｎｉｕｍｓａｌｔｃｒｙｓｔａｌｓｉｎｔｈｅｒｅａｃｔｉｏｎｅｆｆｌｕｅｎｔｓｙｓｔｅｍ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎｕｎｉｔ，ａｍｍｏｎｉｕｍｃｈｌｏｒｉｄｅ，ｂｌｏｃｋａｇｅ，ｒｅａｓｏｎ，
櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵櫵
ａｎａｌｙｓｉｓ
（上接第 ４０頁）
ｐｒｏｂｌｅｍｓｉｎｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎａｎｄｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｙｃｌｅ，ｗｈｉｃｈａｒｅｔｈｅｋｅｙｆａｃｔｏｒｓｒｅｓｔｒｉｃｔｉｎｇｔｈｅｓｔａｂｌｅｏｐｅｒａｔｉｏｎ
ｏｆｔｈｅｏｌｄｅｔｈｙｌｅｎｅｕｎｉｔｓ．Ｓｔａｒｔｉｎｇｆｒｏｍｔｈｅｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎｏｆｅｎｅｒｇｙ－ｓａｖｉｎｇｒｅｎｏｖａｔｉｏｎｏｆｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｓｉｎｏｌｄ
ａｒｅａｓ，ｓｏｍｅｒｅｎｏｖａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｓｆｏｒｏｌｄｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅｓａｒｅｐｒｏｐｏｓｅｄｆｏｒｒｅｆｅｒｅｎｃｅ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃｒａｃｋｉｎｇｆｕｒｎａｃｅ，ｅｎｅｒｇｙｓａｖｉｎｇ，ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ
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　 　 石 油 化 工 技 術 與 經 濟
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ＆ＥｃｏｎｏｍｉｃｓｉｎＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｓ　　　　　　　　　第３８卷　第２期　
２０２２ 年 ４ 月

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