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延遲焦化裝置頂循系統在線除鹽設施的應用

文檔作者：祝華騰文檔來源：中國石化齊魯分公司勝利煉油廠		更新日期： 2026年05月20日	點擊數：
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齊魯石油化工,2025,53(2):123-128 工業技術QILUPETROCHEMICALTECHNOLOGY
延遲焦化裝置頂循系統在線除鹽設施的應用
祝華騰
（中國石化齊魯分公司勝利煉油廠，山東淄博255434）
摘要：針對延遲焦化裝置中分餾塔頂及塔盤面臨的氯鹽腐蝕和堵塞問題，進行了深人分析并探討了相應的解決方
案。經過前期的可行性研究，決定增設在線除鹽設施，以改善分餾塔頂循系統的氯鹽腐蝕狀況。投用在線除鹽設施
后,進一步分析了其對頂循油氯鹽含量、分餾塔頂與壓縮機人口壓差以及分餾塔頂循抽出溫度的具體影響，并針對這
些影響提出了相應的措施。
關鍵詞：延遲焦化；分餾塔；頂循系統；除鹽設施
中圖分類號：TE986
目前，延遲焦化裝置均存在分餾塔頂循系統
腐蝕嚴重、頂循泵抽空等問題，主要是由于分餾塔
頂及塔盤氯鹽腐蝕和堵塞等原因導致。在系統通
過換熱后返回分餾塔的運行過程中，腐蝕與堵塞
問題尤為突出[1-3]。延遲焦化裝置中的腐蝕介質
主要來自重污油、油漿和渣油等原料，主要包括氯
化物和硫化物等[4-5],分餾塔塔頂和頂循部分易
發生低溫下的 H,S -HCl - NH，-H,O 型腐
蝕[6-7]。考慮到重污油主要由未脫鹽的原油構
成,其回煉過程更易導致分餾塔頂循系統出現結
鹽及腐蝕現象。通過停工檢修發現頂循系統換熱
器表面結鹽嚴重，導致換熱器流通截面積降低，進
而引起分餾塔塔頂系統壓降升高、頂循系統流量
下降,甚至可能導致系統停運。
盡管在線水洗作為一種處理氯鹽腐蝕和堵塞
的方式已得到一定應用,但其存在諸多缺點,應用
受限且收效甚微。因此,如何通過優化改造來解
決延遲焦化裝置分餾塔頂循系統的結鹽問題，確
保裝置能夠長期穩定運行，已成為保障裝置安全
運行的關鍵。
1在線除鹽設施簡介
1.1技術原理
利用氯鹽在頂循油和除鹽水溶解度的差異，
將頂循油中的氯鹽溶解到除鹽水中,再利用液液
旋分器將頂循油和除鹽水分離，從而達到在線除
鹽的目的。經過除鹽處理的頂循油通過返回線回
文獻標識碼：B 文章編號：1009-9859(2025)02-0123-06
流到分餾塔頂部，這樣不僅可以避免塔頂塔盤結
鹽,還能顯著降低頂循系統的腐蝕速率[8-9]
在線除鹽設施主要由3部分組成：瑞旋混合
器、微萃取分離器和油水分離器,其工作原理如圖
1所示。由圖1可以看出,首先將水和頂循油在
瑞旋混合器中均勻混合，混合液進人微萃取分離
器,初步實現頂循油與水的分離；最后,在油水分
離器中,通過沉降作用進一步實現油水的完全分
離。含氯鹽的除鹽水從底部排出，從而達到頂循
油在線除鹽的目的[10-1]
脫鹽油返
瑞旋混合器微萃取分離器回裝置
頂循油一→ 油水分離器
除鹽水含鹽污水
出裝置
圖1分餾塔頂循環系統除鹽設施工作原理示意
1.2工藝流程
延遲焦化裝置分餾塔頂部循環系統除鹽流程
如圖2所示。由圖2可以看出,分餾塔頂循油首
先通過頂循回流泵進行增壓處理，隨后其出口流
體按照既定路徑依次流經多個換熱器，并最終進
收稿日期：202411-08；修回日期：2024-12-15。
作者簡介：祝華騰（1990一），男，工程師。2018年畢業于青
島科技大學化學工程與技術專業，現在中國石化齊魯分公司
勝利煉油廠主要從事延遲焦化裝置工藝管理工作。電話：
13375339295; E - mail :zhuht. qlsh@ sinopec. com。
齊魯石油化工
·124. QILU PETROCHEMICAL TECHNOLOGY
人空氣冷卻器進行冷卻。冷卻后的頂循油被分為
兩部分：一部分在流經頂循控制閥FV2107之前，
會先進人在線除鹽設施,以脫除其中的氯鹽；另一
部分則直接通過頂循控制閥FV2107返回至分餾
塔頂部。脫除氯鹽后的頂循油會與未經過除鹽處
2025,53(2)
理的剩余頂循油在頂循控制閥FV2107的下游匯
合，然后共同返回至分餾塔；含有氯鹽的污水則通
過底部脫液包外排[12]。在線除鹽設施設計處理
量控制在頂循系統循環量的3%~5%,所需除鹽
水量為1 t/h。
X 頂循空冷器 A102
文控制閥
FV2107
頂循采暖
水換熱器
E122
分餾頂循空冷器
A101
在線除鹽設施
CY101 分餾塔頂換熱器
E102
頂循泵
除鹽水P108
頂循抽出
頂循油-瓦斯換熱器
E102
含鹽污水
出裝置
圖2分餾塔頂循系統在線除鹽設施流程示意
2應用效果及優化
延遲焦化裝置分餾塔頂循系統在線除鹽設施
于2023年2月開工建設，2023年4月完工并投入
使用，2023年5月運行正常，并完成標定。
2.1標定情況
本項目的實施不改變原裝置的進料量、產品
量及頂循系統的循環量。為了準確評估在線除鹽
設施的性能，選取裝置運行平穩的連續3d作為
標定周期,標定期間的相關操作參數見表1。
表1標定期間的相關操作參數
時間
項目
第1天第2天第3天
裝置進料量/(t·h-l) 191.2 192.5
加熱爐出口溫度/℃ 493
生焦周期/h 22
頂循系統循環油循環量/t·h-1） 71.1
在線除鹽頂循油流量/（t·h-l） 20.0
在線除鹽除鹽水流量/（t：h-1） 1.0
頂循油返回溫度/℃ 50
分餾塔
C-102
2.2頂循油氯鹽質量濃度分析
在線除鹽工藝的原理是通過除鹽水萃取的方
法,降低頂循系統內的氯鹽質量濃度。頂循系統
不斷循環會持續降低系統內的氯鹽質量濃度,直
到達到預設的操作標準。為了評估該工藝的效
果,選取在線除鹽設施啟用前的頂循油中氯鹽的
質量濃度數據作為基準（見表2）。焦化裝置在加
工渣油的同時摻煉重污油和催化油漿,因摻量比
例的不同導致頂循油中氯鹽含量不同,因此選取
頂循油氯鹽含量平均值作為操作標準值。由表2
可知,投用在線除鹽設施前頂循油中氯鹽質量濃
度平均值為14.33mg/L。
當在線除鹽設施投入運行后，進行標定分析
191.5
以監測其效果（見表3）。由表3可知,在線除鹽
493 493
22 22
73.9 69.8
20.0 20.0
1.0 1.0
50 50
壓縮機
K201
設施啟用后,頂循系統的頂循油在經過除鹽處理
后返回頂循系統進行內循環,因此在除鹽處理前
的頂循油中的氯鹽質量濃度已有所下降，平均值
為6.76mg/L,這一數值相較于系統啟用前降低
了52.8%。經過在線除鹽設施的深度處理后,頂
2025 ,53(2)
循油中的氯鹽質量濃度進一步顯著降低,平均降
至1.59mg/L,相比于在線除鹽投用前頂循油氯
鹽質量濃度降低88.9%，有效避免了系統結鹽堵
塞和腐蝕。
表2在線除鹽設施投用前頂循油中氯鹽質量濃度
氯鹽質量濃度(以 NaCl計)/(mg·L-1)
項目
第1天第2天第3天平均值
脫鹽前頂循油15.41
表3在線除鹽設施投用后頂循油中氯鹽質量濃度
氯鹽質量濃度(以 NaCl 計)/(mg· L-)
項目
第1天第2天第3天平均值
脫鹽前頂循油6.34.
脫鹽后頂循油1.51
2.3分餾塔頂與壓縮機入口壓差分析
在線除鹽設施啟用前，在延遲焦化裝置的運
行過程中分餾塔頂換熱器常面臨堵塞問題，導致
分餾塔頂部與壓縮機入口之間的壓差逐漸增大，
此時只能通過開分餾塔頂換熱器副線來降低壓
差。為解決壓縮機人口壓力下降問題，常規操作
是開啟分餾塔頂換熱器的副線閥門進行調整，以
維持必要的壓縮機人口壓力。然而，該操作雖能
暫時緩解壓力問題，卻會伴隨壓縮機入口溫度的
上升，進而增加焦化富氣中攜帶汽油進入壓縮機，
并可能對其造成損害的風險。因此,需權衡調整
措施與潛在風險，尋求更優化的操作策略或維護
方案[13]
在延遲焦化裝置的檢修過程中,技術人員發
現分餾塔頂換熱器表面被大量黑褐色物質覆蓋，
尤其是管束外側堵塞情況嚴重,如圖3所示。
祝華騰：延遲焦化裝置頂循系統在線除鹽設施的應用
15.72 11.91
7.22 6. 72
1.68 1.59
·125.
氯鹽結晶。為了評估在線除鹽設施對解決這一問
題的效果,對比了設施投用前后分餾塔頂壓力與
壓縮機入口之間的壓差變化,結果如圖4所示。
0.06
一投用前
0.05 一投用后
0.04
0.03
14.33
0.02
0.01
0
6. 76
1.59
2
圖4分餾塔頂與壓縮機人口壓差變化情況
由圖4可以看出，在線除鹽設施投用后壓差
出現了明顯的下降趨勢。投用前壓差的平均值為
0.0377MPa,而投用后則降低至0.0319MPa,降
幅達到了15.4%。這一變化充分表明在線除鹽
設施對于有效清除塔頂換熱器上的氯鹽結晶堵塞
物具有積極作用。
2.4分餾塔頂循抽出溫度分析
在線除鹽設施是利用氯鹽在頂循油與除鹽水
中溶解度不同的特性來實現沉降分離，然而在實
際應用中,頂循油中的水分未能徹底地得到分離，
在線除鹽設施投用后頂循油中水含量見表4。由
表4可知,脫鹽前頂循油中水質量分數的平均值
為1171mg/kg,而經過脫鹽處理后,其中水質量
分數的平均值不降反升至1647mg/kg，水質量分
數增加40.7%。
表4在線除鹽設施投用后頂循油中水含量
w(水) / (mg · kg-l)
樣品名稱
第1天第2天第3天平均值
脫鹽前頂循油1 116
脫鹽后頂循油1 612
4
時間/d
1 299
1 750
6
1 097
1580
8
1 171
1 647
10
頂循油水分含量的增加導致分餾塔頂循系統
抽出溫度降低，分餾塔頂循抽出溫度變化情況如
圖5所示。由圖5可以看出,分餾塔頂循系統抽
圖3分餾塔頂換熱器管束結垢情況
經深人分析，確認這些堵塞物的主要成分為
出溫度的平均值從投用前的165℃降低至159
℃,降幅為3.6%。抽出溫度降低后頂循油中的
水含量因蒸發量降低而進一步增加，當頂循油中
齊魯石油化工
·126. QILU PETROCHEMICALTECHNOLOGY
的水分增加到一定程度時,頂循油中的水分汽化
造成頂循系統換熱器產生氣阻，引起頂循系統流
量下滑，嚴重時造成頂循泵抽空，引起裝置生產波
動。頂循系統流量下滑后需要快速到現場打開頂
循系統換熱器副線，同時提高塔頂抽出溫度至
165℃,通過降低頂循油中的水含量消除頂循系
統流量下滑的問題。
185
180
175
170
165
160
155
0
圖5分餾塔頂循抽出溫度變化情況
2.5分餾塔頂含硫污水鐵離子質量濃度分析
延遲焦化裝置的防腐主要通過分析分餾塔頂
含硫污水的鐵離子質量濃度進行監控，目前裝置
含硫污水中的鐵離子質量濃度控制上限為3
mg/L。當含硫污水中的鐵離子質量濃度≥3 mg/L
時,表明分餾塔頂部腐蝕加重,需要采取防腐控制
措施。投用在線除鹽設施前后分餾塔頂含硫污水
鐵離子質量濃度如圖6所示。
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
2025,53(2)
含硫污水中鐵離子含量、進而減緩頂部腐蝕方面
發揮了積極的作用,驗證了其防腐效果的有效性。
2.6在線除鹽設施注水和排水分析
在線除鹽設施主要通過注人除鹽水對頂循油
中的氯鹽等酸性物質進行分離,對在線除鹽設施
的注水和底部排水的pH進行分析,分析結果如
圖7所示。
一投用前
一投用后
7 14
時間/h
一注水
一排水
8
E7
6
5
0
21 28
一投用前
一投用后
1
35
圖7分餾塔頂含硫污水pH
由圖7可以看出，注人除鹽系統前的水體
（即注水）平均pH為7.3,而經過系統處理并從
底部排出的水體（即排水）平均pH則降至6.1，
pH降低16.4%。這表明頂循油中的酸性物質進
入除鹽水中，然后通過在線除鹽設施底部排水從
頂循系統分離,這一過程不僅優化了頂循油的質
量，而且減少了進入分餾塔頂的酸性物質含量,進
而有效降低了塔頂區域因酸性腐蝕而可能引發的
損害風險，保障了設備的長期穩定運行。
2.7在線除鹽設施液位計的優化
在延遲焦化裝置的在線除鹽設施中，現場安
裝的液位監測設備采用的是磁翻板液位計，如圖
8所示。
2 3 4
時間/d
5 6 7
0
圖6分餾塔頂含硫污水鐵離子質量濃度變化情況
由圖6可以看出，系統投用后分餾塔頂含硫
污水的鐵離子質量濃度降低,其平均值由1.1
mg/L降低至0.7mg/L,降幅為36.4%。這一數
據變化有力證明了在線除鹽設施在減少分餾塔頂
2 4 6
時間/d
8 10 12 14
圖8磁板液位計
2025,53(2)
在延遲焦化裝置的實際運行過程中，曾出現
遠程監控系統的液位計持續顯示液位為100%，
即滿液位狀態，但與此同時,現場的磁翻板液位計
卻穩定地指示液位僅為20%，并且這一讀數長時
間未發生變化。針對這一異常情況,技術人員對
現場液位計與遠程傳輸的液位指示進行了多次校
準與比對后讀數仍持續存在顯著偏差。可能會導
致在線除鹽設施的底部排水操作被錯誤地延遲或
調整,進而增加了底部排水時攜帶油分的風險,甚
至導致在線除鹽設施無法正常運行。
在對在線除鹽設施進行例行停用檢修時,技
術人員打開人孔進行內部檢查，發現現場液位計
引出閥附近積聚了大量的焦粉,如圖9所示。這
一現象說明現場磁翻板液位計指示不準確的根本
原因是延遲焦化裝置中的頂循油含有過多的焦
粉。隨著頂循油的循環，焦粉逐漸通過液位引出
閥侵人到磁翻板液位計的內部結構中并不斷積
累,直至達到一定程度,嚴重限制了內部浮子的移
動空間，導致浮子因通道狹窄而卡住。浮子的卡
滯直接影響了磁翻板液位計的正常工作，,使得其
指示的液位與實際情況嚴重脫節，并且由于浮子
無法自由移動，液位計的讀數也就不再隨實際液
位變化而變化。
圖9液位計引出閥附近狀況
因此,將原有的磁翻板液位計替換為玻璃板
液位計,如圖10所示。這一改進設計有效避免了
焦粉對液位計內部結構的直接影響，因為玻璃板
液位計的工作原理不依賴于浮子的移動，而是通
過直接觀察液位在透明玻璃板上的位置來指示液
位。現場玻璃板液位計與遠程傳輸的液位指示實
現了高度一致,準確反映了在線除鹽設施中的實
際液位情況。
祝華騰：延遲焦化裝置頂循系統在線除鹽設施的應用
系統結鹽堵塞與腐蝕風險。
(2)在線除鹽設施的應用顯著降低了分餾塔
頂與壓縮機入口的壓差，壓差平均值從0.0377
MPa減少至0.0319MPa,降幅達15.4%，表明在
線除鹽設施有效清除了塔頂換熱器的氯鹽結晶。
（3)在線除鹽設施投用后頂循油中水質量分
數的平均值增加40.65%，達到1647g/kg，同時
頂循抽出溫度下降3.6%至159℃。頂循油中的
水分汽化易造成頂循系統換熱器產生氣阻，引起
頂循系統流量下滑，嚴重時造成頂循泵抽空，因此
需要控制除鹽水注入流量，同時提高頂循抽出溫
度，避免頂循機泵抽空。
(4)在線除鹽設施投用后分餾塔頂含硫污水
的鐵離子質量濃度平均下降了36.4%，從1.1
mg/L減至0.7 mg/L,證明在線除鹽設施對塔頂
防腐有積極作用。
(5)在線除鹽設施注水的pH平均值為7.3，
排水的pH平均值為6.1,pH平均值降低16.4%。
表明頂循油中的酸性物質被有效分離至排水中，
進而減緩了塔頂的腐蝕速度。
(6)針對原磁翻板液位計因焦粉積聚導致指
示不準的問題,將其更換為玻璃板液位計,確保現
場與遠程液位指示的一致性，提升了系統的監測
準確性。
參考文獻
[1]潘從錦,張興明,楊啟寧,等．催化裂化裝置頂循油低
·127.
圖10玻璃板液位計
3結論
(1)針對分餾塔頂結鹽問題，實施在線除鹽
措施后,頂循油氯鹽質量濃度從14.33mg/L大幅
降至1.59mg/L,脫除率高達88.9%，有效預防了
齊魯石油化工
·128. QILUPETROCHEMICALTECHNOLOGY
溫熱水換熱器泄漏分析[J]．石油化工腐蝕與防護，
2014,31(4) :38 -41.
[2]吳新穎,昌敬源,艾松柏，等．催化裝置分餾系統的主
要腐蝕形式與防護[J]．石油和化工設備,2012,15
(1) :59 61.
[3]侯繼承,許蕭．延遲焦化分餾塔除鹽新技術的工業應
用[J].煉油技術與工程,2014,44(9):13-16.
[4]ALEKSEEV V O,KHUTORYANSKII M F.Distribution
of chlorine compounds in process streams in production of
coke[J]. Chemistry and Technology of Fuels and Oils,
2000, 36(1) :14 17.
[5JLIANG S, YAN HH, XI Y ,et al. Effect of chlorine ion
and sulfur ion on corrosion of 316L stainless steel and
monel alloy in oil refining process[ J]. Surface Technology,
2015,15(1) :29 -31.
[6]郭樹峰,于四輝。常減壓裝置塔頂系統的腐蝕機理與
防腐措施[J]．中外能源,2010,15(9):98-101.
APPLICATION OF ONLINE DESALTING FACILITIES IN OVERHEAD
CIRCULATION SYSTEM OF DELAYED COKING UNIT
( Shengli Refinery of Qilu Branch, Sinopec, Zibo Shandong 255434)
Abstract:This paper conducts an in - depth analysis of the chloride salt corrosion and
blockage problems faced by the fractionator overhead and trays in the delayed coking unit, and
discusses corresponding solutions. Through preliminary feasibility studies, it was decided to
install online desalting facilities to improve the chloride salt corrosion status of the overhead
circulation system in the fractionator. After putting the online desalting facilities into operation,
the specific impacts on the chloride salt content in the overhead circulation oil, the pressure
difference between the fractionator overhead and the compressor inlet, and the overhead circulation
extraction temperature of the fractionator were further analyzed, and corresponding measures
were proposed for these impacts.
Key words: delayed coking; fractionator; overhead circulation system; desalting facilities
2025,53(2)
[7]張中洋,高明,李靜．常減壓蒸餾裝置腐蝕分析與檢
測[J]．石油化工腐蝕與防護,2011,28（6）：40-43.
[8]全鵬．除鹽設施在常壓塔頂循系統的應用[J]．化工
管理,2019(14):211 -212.
[9]王峰,魏丕顯,包忠臣,等，催化裂化分餾塔結鹽和腐
蝕的控制措施［J]煉油與化工,2021,32（6）：38－
40.
[10]侯繼承,許蕭，延遲焦化分餾塔除鹽新技術的工業
應用[J].煉油技術與工程,2014,44(9):13-16.
[11]李利輝,王繼虎,竺嘉斌,等，常減壓常頂循環油系
統在線脫鹽脫酸防腐新技術[J]．煉油技術與工程，
2018,48(5) :20 -25.
[12]吳振華。應用頂循除鹽技術降低延遲焦化分餾塔腐
蝕風險[J]．石油化工腐蝕與防護,2019,36（5）：52
-54.
[13]祝華騰．高氯鹽重污油回煉的防腐研究[J]．齊魯石
油化工,2023,51(3):234-238.
ZHU Huateng
低皮膜含量球形PVC樹脂及其制備方法
本發明屬于PVC樹脂技術領域,具體涉及一種低皮膜含量球形PVC樹脂及其制備方法。所述低皮膜含量球形PVC
樹脂的制備方法，步驟如下：將氯乙烯、去離子水、引發劑、分散劑、鏈轉移劑、分散助劑加入設有攪拌裝置的聚合釜中,進
行聚合反應，獲得聚氯乙烯懸浮液；脫除未反應的氯乙烯單體，離心懸浮液后干燥，得到低皮膜含量球形PVC樹脂；其中
分散助劑為醇胺類化合物和膽堿的配混溶液。本發明制備的PVC樹脂皮膜含量低,表觀密度高,樹脂殘單脫除快，在后
加工過程中樹脂增塑劑吸收時間短，給料快、生產效率高，適合大口徑管材的生產。（中國石油化工股份有限公司；中國
石油化工股份有限公司齊魯分公司）/CN117362497A，2024-01－09
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